home *** CD-ROM | disk | FTP | other *** search
/ InfoMagic Standards 1994 January / InfoMagic Standards - January 1994.iso / ccitt / 1988 / troff / 3_6_06.tro < prev    next >
Text File  |  1991-12-12  |  90KB  |  3,851 lines
  1. .rs
  2. .\" Troff code generated by TPS Convert from ITU Original Files
  3. .\"                 Not Copyright ( c) 1991 
  4. .\"
  5. .\" Assumes tbl, eqn, MS macros, and lots of luck.
  6. .TA 1c 2c 3c 4c 5c 6c 7c 8c
  7. .ds CH
  8. .ds CF
  9. .EQ
  10. delim @@
  11. .EN
  12. .nr LL 40.5P
  13. .nr ll 40.5P
  14. .nr HM 3P
  15. .nr FM 6P
  16. .nr PO 4P
  17. .nr PD 9p
  18. .po 4P
  19.  
  20. .rs
  21. \v | 5i'
  22. .sp 1P
  23. .ce 1000
  24. \v'3P'
  25. SECTION\ 2
  26. .ce 0
  27. .sp 1P
  28. .ce 1000
  29. \fBPERFORMANCE\ CHARACTERISTICS\ OF\fR 
  30. .ce 0
  31. .sp 1P
  32. .ce 1000
  33. \fBSOUND\(hyPROGRAMME\ CIRCUITS\fR 
  34. .ce 0
  35. .sp 1P
  36. .sp 2P
  37. .LP
  38. \fBRecommendation\ J.21\fR 
  39. .FS
  40. This Recommendation corresponds to CCIR
  41. Recommendation\ 505.
  42. .FE
  43. .RT
  44. .sp 2P
  45. .ce 1000
  46. \fBPERFORMANCE\ CHARACTERISTICS\ OF\ 15\ kHz\ TYPE\fR 
  47. .EF '%    Fascicle\ III.6\ \(em\ Rec.\ J.21''
  48. .OF '''Fascicle\ III.6\ \(em\ Rec.\ J.21    %'
  49. .ce 0
  50. .sp 1P
  51. .ce 1000
  52. \fBSOUND\(hyPROGRAMME\ CIRCUITS\fR 
  53. .FS
  54. For the definition of absolute power,
  55. relative power and noise levels, see CCIR Recommendation\ 574.
  56. .FE
  57. .ce 0
  58. .sp 1P
  59. .ce 1000
  60. \fBCircuits for high\(hyquality monophonic\fR 
  61. .sp 1P
  62. .RT
  63. .ce 0
  64. .sp 1P
  65. .ce 1000
  66. \fBand stereophonic transmissions\fR 
  67. .ce 0
  68. .sp 1P
  69. .ce 1000
  70. \fI(Geneva, 1972; amended at Geneva, 1976 and 1980, and\fR 
  71. .sp 9p
  72. .RT
  73. .ce 0
  74. .sp 1P
  75. .ce 1000
  76. \fIat Melbourne, 1988)\fR 
  77. .ce 0
  78. .sp 1P
  79. .sp 2P
  80. .LP
  81.     The\ CCITT,
  82. .sp 1P
  83. .RT
  84. .sp 1P
  85. .LP
  86. \fIconsidering\fR 
  87. .sp 9p
  88. .RT
  89. .PP
  90. (a)
  91. that it is necessary to set transmission standards for sound\(hyprogramme 
  92. circuits; 
  93. .PP
  94. (b)
  95. that quality requirements for the hypothetical reference circuit are established 
  96. for analogue sound programmes; 
  97. .PP
  98. (c)
  99. that advantage should be taken of the technical
  100. evolution made possible by the introduction of digital techniques, particularly 
  101. for mixed analogue and digital circuits, 
  102. .sp 1P
  103. .LP
  104. \fIrecommends\fR 
  105. .sp 9p
  106. .RT
  107. .PP
  108. that, with due regard to the application constraints, equipment
  109. for new circuits meet the requirements laid out below.
  110. .LP
  111. \fB1\fR     \fBApplication\fR 
  112. .sp 1P
  113. .RT
  114. .PP
  115. The Recommendation applies to homogeneous analogue or mixed
  116. analogue\(hyand\(hydigital circuits.
  117. .PP
  118. The requirements below apply to the 
  119. hypothetical reference circuit (HRC)
  120. defined in Recommendation\ J.11.
  121. .PP
  122. For estimation of the performance of circuits shorter or longer than the 
  123. HRC, see CCIR Recommendation\ 605. 
  124. .PP
  125. \fINote\ 1\fR \ \(em\ For all\(hydigital circuits a separate Recommendation 
  126. might be envisaged after further study. 
  127. .PP
  128. \fINote\ 2\fR \ \(em\ For further work, CCIR Report\ 496 may be consulted. This
  129. Report also draws attention to certain differences between CCIR and OIRT
  130. Recommendations.
  131. .bp
  132. .RT
  133. .sp 2P
  134. .LP
  135. \fB2\fR     \fBInterface characteristics\fR 
  136. .sp 1P
  137. .RT
  138. .sp 1P
  139. .LP
  140. 2.1
  141.     \fITest conditions\fR 
  142. .sp 9p
  143. .RT
  144. .PP
  145. When circuit performance is to be measured, the system output shall be 
  146. terminated by a balanced test load, nominally 600\ ?73 resistive. 
  147. .RT
  148. .sp 1P
  149. .LP
  150. 2.2
  151.     \fIImpedance\fR \v'3p'
  152. .sp 9p
  153. .RT
  154. .LP
  155.     System input
  156. impedance
  157.         600\ ?73, balanced
  158. .FS
  159. The tolerance, permitted
  160. reactance and degree of unbalance need further
  161. study.
  162. .FE
  163.     System output impedance,
  164. provisionally
  165.         Low, balanced
  166. .PP
  167. The open\(hycircuit output level shall not decrease more than 0.3\ dB within 
  168. the nominal frequency range, if the output is terminated by the 
  169. specified test load.
  170. .PP
  171. The reactive part of the source impedance must be restricted to
  172. 100\ ?73\ max. (provisional value) within the nominal frequency range.
  173. .PP
  174. This clause alone would however not rule out a large difference in the 
  175. reactive parts of the output impedances of a stereophonic pair, and this 
  176. in 
  177. turn could lead to difficulties in meeting \(sc\ 3.2.2. This aspect needs 
  178. further study. 
  179. .RT
  180. .sp 1P
  181. .LP
  182. 2.3
  183.     \fILevels\fR \v'3p'
  184. .sp 9p
  185. .RT
  186. .LP
  187.     Input maximum programme level 
  188.         +9\ dBm0s
  189.     Insertion gain (1\ kHz at \(em12\ dBm0)
  190.         0\ dB
  191.     Adjustment error, within
  192.     
  193.     \(+- | .5\ dB
  194.     Variation over 24 hours not to exceed
  195.         \(+- | .5\ dB
  196.     Relative level (see Recommendation\ J.14)
  197.         +6\ dBrs
  198. .PP
  199. If the broadcast organizations wish to have closer tolerances, it is necessary 
  200. for the receiving broadcasting organizations to insert additional trimming 
  201. attenuators. 
  202. .LP
  203. \fB3\fR     \fBOverall performance\fR 
  204. .sp 1P
  205. .RT
  206. .sp 2P
  207. .LP
  208. 3.1
  209.     \fICommon parameters\fR 
  210. .sp 1P
  211. .RT
  212. .sp 1P
  213. .LP
  214. 3.1.1
  215.     \fIGain/frequency response\fR \v'3p'
  216. .sp 9p
  217. .RT
  218. .LP
  219.     Reference frequency
  220.         1\ kHz (nominal value)
  221.     The response shall be measured at
  222.         \(em12\ dBm0s
  223. .PP
  224. The gain/frequency response is given in Table 1/J.21.
  225. .PP
  226. If broadcasting organizations wish to have closer tolerances, it
  227. is necessary for the receiving broadcasting organization to insert additional 
  228. equalizers. 
  229. .RT
  230. .ce
  231. \fBH.T. [T1.21]\fR 
  232. .ce
  233. TABLE\ 1/J.21
  234. .ps 9
  235. .vs 11
  236. .nr VS 11
  237. .nr PS 9
  238. .TS
  239. center box;
  240. cw(60p) | cw(60p) .
  241. Frequency  (kHz)    Response  (dB)
  242. _
  243. .T&
  244. cw(60p) | cw(60p) .
  245.  {
  246. \ 0.04\ 
  247. \(= \fIf\fR
  248. < \ 0.125
  249.  }    +0.5 to \(em2.0
  250. .T&
  251. cw(60p) | cw(60p) .
  252.  {
  253. \ 0.125 \(= \fIf\fR
  254. \(= 10 |  \ \ 
  255.  }    +0.5 to \(em0.5
  256. .T&
  257. cw(60p) | cw(60p) .
  258.  {
  259. 10 |  \ \ 
  260. < \fIf\fR
  261. \(= 14 |  \ \ 
  262.  }    +0.5 to \(em2.0
  263. .T&
  264. cw(60p) | cw(60p) .
  265.  {
  266. 14 |  \ \ 
  267. < \fIf\fR
  268. \(= 15 |  \ \ 
  269.  }    +0.5 to \(em3.0
  270. _
  271. .TE
  272. .nr PS 9
  273. .RT
  274. .ad r
  275. \fBtableau 1/J.21 [T1.21], p.\fR 
  276. .sp 1P
  277. .RT
  278. .ad b
  279. .RT
  280. .LP
  281. .bp
  282. .sp 1P
  283. .LP
  284. 3.1.2
  285.     \fIGroup delay variation\fR 
  286. .sp 9p
  287. .RT
  288. .PP
  289. Difference ?63\(*t, between the value of group delay at certain
  290. frequencies and the minimum value is given in Table\ 2/J.21. Between the 
  291. points defined in Table\ 2/J.21, the tolerance limit varies linearly on 
  292. a 
  293. linear\(hydelay/logarithmic frequency diagram.
  294. .RT
  295. .ce
  296. \fBH.T. [T2.21]\fR 
  297. .ce
  298. TABLE\ 2/J.21
  299. .ps 9
  300. .vs 11
  301. .nr VS 11
  302. .nr PS 9
  303. .TS
  304. center box;
  305. cw(60p) | cw(60p) .
  306. kHz    ?63\(*t (ms)
  307. _
  308. .T&
  309. cw(60p) | cw(60p) .
  310. \ 0.04\     55
  311. .T&
  312. cw(60p) | cw(60p) .
  313. \ 0.075    24
  314. .T&
  315. cw(60p) | cw(60p) .
  316. 14 |  \ \     \ 8
  317. .T&
  318. cw(60p) | cw(60p) .
  319. 15 |  \ \     12
  320. _
  321. .TE
  322. .nr PS 9
  323. .RT
  324. .ad r
  325. \fBtableau 2/J.21 [T2.21], p.\fR 
  326. .sp 1P
  327. .RT
  328. .ad b
  329. .RT
  330. .sp 1P
  331. .LP
  332. 3.1.3
  333.     \fINoise\fR 
  334. .sp 9p
  335. .RT
  336. .PP
  337. The measurement to be made with an instrument conforming to
  338. CCIR Recommendation\ 468.
  339. .PP
  340. For radio\(hyrelay systems the requirements of Table 3/J.21 shall be met 
  341. for at least 80% of the total time of any 30\(hyday period. For 1% of the 
  342. time an additional impairment of 4\ dB, and for 0.1% of the time an additional 
  343. impairment of 12\ dB is acceptable.
  344. .PP
  345. Programme\(hymodulated noise can only occur on sound\(hyprogramme
  346. circuits which are equipped with compandors (for example types of circuits
  347. corresponding to Recommendation\ J.31).
  348. .PP
  349. This noise value may be measured with the aid of an auxiliary
  350. sinusoidal test signal +9\ dBm0s/60\ Hz which has to be suppressed by a 
  351. high\(hypass filter ( 
  352. \fIf\fR\d0\u\ \(=\ 400\ Hz, \fIa\fR \ \(>="\ 60\ dB/60\ Hz) before the 
  353. measuring 
  354. set.
  355. .PP
  356. CCIR Report\ 493 indicates that if a compandor is used, an improved
  357. signal\(hyto\(hynoise ratio is necessary to avoid objectionable effects 
  358. with some 
  359. programme material
  360. .FS
  361. Administrations are urged to supply additional
  362. information on an appropriate value.
  363. .FE
  364. .
  365. .PP
  366. \fINote\fR \ \(em\ For digital systems appropriate values are under study.
  367. For further information see CCIR Report\ 647.
  368. .RT
  369. .ce
  370. \fBH.T. [T3.21]\fR 
  371. .ce
  372. TABLE\ 3/J.21
  373. .ps 9
  374. .vs 11
  375. .nr VS 11
  376. .nr PS 9
  377. .TS
  378. center box;
  379. cw(96p) | cw(42p) sw(42p) , ^  | c | c.
  380. Noise    Transmission system
  381.     Analogue    Digital  (3 codecs cascaded)
  382. _
  383. .T&
  384. lw(96p) | cw(42p) | cw(42p) .
  385.  {
  386. Idle channel noise (dBq0ps), max
  387.  }    \(em42    \(em51
  388. .T&
  389. lw(96p) | cw(42p) | cw(42p) .
  390.  {
  391. Programme\(hymodulated noise (dBq0ps), max
  392.  }    \(em30    \(em39
  393. _
  394. .TE
  395. .nr PS 9
  396. .RT
  397. .ad r
  398. \fBTableau 3/J.21 [T3.21], p.\fR 
  399. .sp 1P
  400. .RT
  401. .ad b
  402. .RT
  403. .sp 1P
  404. .LP
  405. 3.1.4
  406.     \fISingle tone interference\fR 
  407. .sp 9p
  408. .RT
  409. .PP
  410. Level of any individual tone:
  411. \v'6p'
  412. .RT
  413. .sp 1P
  414. .ce 1000
  415. \(=\ (\(em73\ +\ ?61)\ dBm0s
  416. .ce 0
  417. .sp 1P
  418. .LP
  419. .sp 1
  420. where ?61 is the weighting factor (positive or negative) as per CCIR
  421. Recommendation\ 468 at the particular frequency.
  422. .bp
  423. .PP
  424. For sound\(hyprogramme transmissions over carrier systems, occurrence of 
  425. carrier leaks can be expected. For this reason, stop filters may be provided 
  426. in the carrier frequency path which can be switched in, if required, to 
  427. suppress the tones otherwise audible in the upper frequency range from\ 8 to
  428. 15\ kHz. For a hypothetical reference circuit, a 3\ dB bandwidth of less 
  429. than\ 3% for stop filters, referred to the mid\(hyfrequency, is recommended. 
  430. The use of 
  431. stop filters influencing frequencies below\ 8\ kHz should be avoided.
  432. .sp 1P
  433. .LP
  434. 3.1.5
  435.     \fIDisturbing modulation by power supply\fR 
  436. .sp 9p
  437. .RT
  438. .PP
  439. The level of the strongest unwanted side component due to
  440. modulation caused by low\(hyorder interference components from 50\ Hz or 60\ Hz
  441. mains shall be less than \(em45\ dBm0s with a test signal of 1\ kHz at 
  442. alignment 
  443. level 0\ dBm0s.
  444. .RT
  445. .sp 2P
  446. .LP
  447. 3.1.6
  448.     \fINon\(hylinear distortion\fR 
  449. .sp 1P
  450. .RT
  451. .sp 1P
  452. .LP
  453. 3.1.6.1
  454.     \fIHarmonic distortion\fR 
  455. .sp 9p
  456. .RT
  457. .PP
  458. The total harmonic distortion (THD) shall be measured with the
  459. input signal at +9\ dBm0s for frequencies up to 2\ kHz at +6\ dBm0s for
  460. frequencies above 2\ kHz up to 4\ kHz.
  461. .PP
  462. The duration for which a single\(hytone is to be transmitted at these
  463. levels should be restricted in accordance with Recommendations\ N.21
  464. and\ N.23.
  465. .PP
  466. The THD when measured with a true\(hyRMS meter shall not be less
  467. than the following requirements shown in Table\ 4/5.21.
  468. .RT
  469. .ce
  470. \fBH.T. [T4.21]\fR 
  471. .ce
  472. TABLE\ 4/J.21
  473. .ps 9
  474. .vs 11
  475. .nr VS 11
  476. .nr PS 9
  477. .TS
  478. center box;
  479. cw(60p) | cw(60p) | cw(108p) .
  480. Input frequency  (kHz)    Total harmonic distorsion     {
  481. Second and third harmonic
  482. measured
  483. selectively
  484.  }
  485. _
  486. .T&
  487. cw(60p) | cw(60p) | cw(108p) .
  488.  {
  489. 0.04\ 
  490. \(= \fIf\fR
  491. < 0.125
  492.  }    1% |   (\(em31 dBm0s)    0.7%\  (\(em34 dBm0s)
  493. .T&
  494. cw(60p) | cw(60p) | cw(108p) .
  495.  {
  496. 0.125 \(= \fIf\fR
  497. \(= 2.0\ \ 
  498.  }    0.5% (\(em37 dBm0s)    0.35% (\(em40 dBm0s)
  499. .T&
  500. cw(60p) | cw(60p) | cw(108p) .
  501.  {
  502. 2.0\ \ 
  503. < \fIf\fR
  504. \(= 4.0\ \ 
  505.  }    0.5% (\(em40 dBm0s)    0.35% (\(em43 dBm0s)
  506. _
  507. .TE
  508. .nr PS 9
  509. .RT
  510. .ad r
  511. \fBtableau 4/J.21 [T4.21], p.\fR 
  512. .sp 1P
  513. .RT
  514. .ad b
  515. .RT
  516. .sp 1P
  517. .LP
  518. 3.1.6.2
  519.     \fIIntermodulation\fR 
  520. .sp 9p
  521. .RT
  522. .PP
  523. With input signals at 0.8\ kHz and\ 1.42\ kHz, each at a
  524. level of +3\ dBm0s, the third order difference tone at 0.18\ kHz shall be less
  525. than 0.5% (\(em43\ dBm0s).
  526. .PP
  527. \fINote\fR \ \(em\ Attention is drawn to the fact that in transmission
  528. systems using compandors, a 3rd\ order difference\(hytone may occur which 
  529. exceeds the specified limit of 0.5%. This may occur when the difference 
  530. between the two fundamental frequencies is less than 200\ Hz. Thus, the 
  531. components due to 
  532. 3rd\ order distortion will have frequencies which correspond to the difference 
  533. between the two test frequencies. However, in these cases the subjective 
  534. masking is such that a distortion up to 2% is acceptable.
  535. .PP
  536. For 15 kHz systems intended for baseband transmissions on physical
  537. circuits only, and on modulation equipment in local loops, assuming no
  538. pre\(hyemphasis, the additional requirements of Table\ 5/J.21 apply.
  539. .RT
  540. .ce
  541. \fBH.T. [T5.21]\fR 
  542. .ce
  543. TABLE\ 5/J.21
  544. .ps 9
  545. .vs 11
  546. .nr VS 11
  547. .nr PS 9
  548. .TS
  549. center box;
  550. cw(90p) | cw(90p) .
  551.  {
  552. Input signals at +3 dBm0s each
  553.  }     {
  554. Maximum difference\(hytone level at 1.6 kHz
  555.  }
  556. _
  557. .T&
  558. cw(90p) | cw(90p) .
  559. 5.6 kHz and 7.2 kHz     {
  560. 0.5% (\(em43 dBm0s)
  561. (second order)
  562.  }
  563. .T&
  564. cw(90p) | cw(90p) .
  565. 4.2 kHz and 6.8 kHz     {
  566. 0.5% (\(em43 dBm0s)
  567. (third order)
  568.  }
  569. _
  570. .TE
  571. .nr PS 9
  572. .RT
  573. .ad r
  574. \fBtableau 5/J.21 [T5.21], p.\fR 
  575. .sp 1P
  576. .RT
  577. .ad b
  578. .RT
  579. .LP
  580. .bp
  581. .sp 1P
  582. .LP
  583. 3.1.6.3
  584.     \fIDistortion products measured by shaped noise\fR 
  585. .sp 9p
  586. .RT
  587. .PP
  588. Under study. See CCIR Report\ 640 (Kyoto, 1978).
  589. .RT
  590. .sp 2P
  591. .LP
  592. 3.1.7
  593.     \fIError in reconstituted frequency\fR  | applies only to FDM\fR systems)
  594. .sp 1P
  595. .RT
  596. .PP
  597. Not to be greater than 1 Hz.
  598. .PP
  599. \fI\fR \fINote\fR \ \(em\ A maximum error of 1 Hz is in principle acceptable 
  600. where 
  601. there is only a single transmission path between the signal source and the
  602. listener.
  603. .PP
  604. Where the broadcast network can involve two or more parallel paths,
  605. e.g.\ the left and right channels of a stereo signal, commentary and separate
  606. sound channels, or radio broadcast from different transmitters on the same
  607. frequency, unacceptable beats may occur unless zero error can be assured. 
  608. This is under study. 
  609. .RT
  610. .sp 2P
  611. .LP
  612. 3.1.8
  613.     \fIIntelligible cross\(hytalk ratio\fR 
  614. .sp 1P
  615. .RT
  616. .PP
  617. 3.1.8.1
  618. The intelligible near\(hyend and far\(hyend cross\(hytalk
  619. ratios between sound\(hyprogramme circuits, or from a telephone circuit
  620. (disturbing) into a sound\(hyprogramme circuit (disturbed) shall be measured
  621. selectively in the disturbed circuit at the same frequencies as those of the
  622. sinusoidal test signal applied to the disturbing circuit, and shall not 
  623. be less than the values of Table\ 6/J.21. 
  624. .sp 9p
  625. .RT
  626. .ce
  627. \fBH.T. [T6.21]\fR 
  628. .ce
  629. TABLE\ 6/J.21
  630. .ps 9
  631. .vs 11
  632. .nr VS 11
  633. .nr PS 9
  634. .TS
  635. center box;
  636. cw(60p) | cw(120p) .
  637. Frequency  (kHz)    Crosstalk attenuation  (dB)
  638. _
  639. .T&
  640. cw(60p) | cw(120p) .
  641.  {
  642. \fB\ 0.04 <\fR
  643. \fIf\fR
  644. = \ 0.04\fR
  645.  }    50
  646. .T&
  647. cw(60p) | cw(120p) .
  648.  {
  649. \ 0.04 < \fIf\fR
  650. < \ 0.05
  651.  }     {
  652. Oblique straight\(hyline segment on linear\(hydecibel and logarithmic\(hyfrequency scales
  653.  }
  654. .T&
  655. cw(60p) | cw(120p) .
  656.  {
  657. \ 0.05 \(= \fIf\fR
  658. \(= \ 5\fB.\ \ \fR
  659.  }    74
  660. .T&
  661. cw(60p) | cw(120p) .
  662.  {
  663. \ 5 |  \ 
  664. < \fIf\fR
  665. < 15\fB.\ \ \fR
  666.  }     {
  667. Oblique straight\(hyline segment on linear\(hydecibel and logarithmic\(hyfrequency scales
  668.  }
  669. .T&
  670. cw(60p) | cw(120p) .
  671.  {
  672. \fB15.\ \ 
  673. <\fR
  674. \fIf\fR
  675. = 15\fB.\ \ \fR
  676.  }    60
  677. _
  678. .TE
  679. .nr PS 9
  680. .RT
  681. .ad r
  682. \fBtableau 6/J.21 [T6.21], p.\fR 
  683. .sp 1P
  684. .RT
  685. .ad b
  686. .RT
  687. .PP
  688. 3.1.8.2
  689. The near\(hyend and far\(hyend cross\(hytalk attenuations
  690. between a sound\(hyprogramme circuit (disturbing circuit) and a telephone 
  691. circuit (disturbed circuit) shall be at least 65\ dB. 
  692. .sp 9p
  693. .RT
  694. .PP
  695. \fINote\ 1\fR \ \(em\ It is understood that this value is defined between 
  696. the relative levels applicable to telephone circuits. (Administrations 
  697. are invited to submit contributions on methods for measuring this parameter.) 
  698. .PP
  699. \fINote\ 2\fR \ \(em\ The attention of Administrations is drawn to the 
  700. fact that it is in some cases difficult or impossible to meet these limits. 
  701. This may 
  702. occur when unscreened pairs are used for a long audio\(hyfrequency circuit 
  703. (e.g. about 1000\ km or longer), or in certain carrier systems on symmetric 
  704. pair 
  705. cables, or at low frequencies (e.g. below about 100\ kHz) on certain coaxial
  706. cable carrier systems. If sub\(hystandard performance is to be avoided, such
  707. systems or parts of systems, must not be used for setting up programme
  708. channels.
  709. .PP
  710. \fINote\ 3\fR \ \(em\ When 4000\ pW0p or more noise is continuously present 
  711. in the telephone channel (this may be the case in satellite systems, for 
  712. example), a reduced cross\(hytalk ratio of 58\ dB between a sound\(hyprogramme 
  713. circuit and a 
  714. telephone circuit is acceptable.
  715. .PP
  716. \fINote\ 4\fR \ \(em\ The attention of Administrations is drawn to the 
  717. fact that, because of cross\(hytalk which may occur in terminal modulating 
  718. and line 
  719. equipment, special precautions may have to be taken to meet the above
  720. cross\(hytalk limits between two sound\(hyprogramme circuits, simultaneously
  721. occupying the go and return channels respectively, of a carrier system (the
  722. most economical arrangement) because in those circumstances they occupy the
  723. same position in the line\(hyfrequency band (see Recommendation\ J.18).
  724. .bp
  725. .PP
  726. \fINote\ 5\fR \ \(em\ The value indicated is based on the assumption that sine
  727. wave test signals are used. The use of the test signal as described in
  728. Recommendation\ J.19 is under study.
  729. .PP
  730. \fINote\ 6\fR \ \(em\ The effect of cross\(hytalk from a sound\(hyprogramme 
  731. circuit 
  732. into a telephone circuit is not a question of secrecy, but rather of subjective 
  733. disturbance by an interfering signal whose character is noticeably different 
  734. from random noise or babble.
  735. .PP
  736. The frequency offset adopted for some sound\(hyprogramme equipment allows 
  737. a reduction of cross\(hytalk from a telephone circuit into a sound\(hyprogramme 
  738. circuit. However, in the reverse direction, this reduction of cross\(hytalk
  739. remains only for speech material but is practically ineffective for music
  740. material.
  741. .RT
  742. .sp 1P
  743. .LP
  744. 3.1.9
  745.     \fIAmplitude linearity\fR 
  746. .sp 9p
  747. .RT
  748. .PP
  749. When a 1\ kHz input signal is stepped from \(em6\ dBm0s to +6\ dBm0s, or 
  750. vice versa, the output level shall change accordingly by 12\ \(+- | .5\ 
  751. dB. 
  752. .RT
  753. .sp 2P
  754. .LP
  755. 3.2
  756.     \fIAdditional parameters for \fR \fIstereophonic programme\fR 
  757. \fItransmission\fR 
  758. .sp 1P
  759. .RT
  760. .PP
  761. 3.2.1
  762. The difference in gain between A and\ B channels shall not
  763. exceed the values in Table\ 7/J.21.
  764. .sp 9p
  765. .RT
  766. .LP
  767. .sp 1
  768. .ce
  769. \fBH.T. [T7.21]\fR 
  770. .ce
  771. TABLE\ 7/J.21
  772. .ps 9
  773. .vs 11
  774. .nr VS 11
  775. .nr PS 9
  776. .TS
  777. center box;
  778. cw(60p) | cw(60p) .
  779. Frequency  (kHz)    Gain difference  (dB)
  780. _
  781. .T&
  782. cw(60p) | cw(60p) .
  783.  {
  784. \ 0.04\ 
  785. \(= \fIf\fR
  786. < \ 0.125
  787.  }    1.5
  788. .T&
  789. cw(60p) | cw(60p) .
  790.  {
  791. \ 0.125 \(= \fIf\fR
  792. \(= 10 |  \ \ 
  793.  }    0.8
  794. .T&
  795. cw(60p) | cw(60p) .
  796.  {
  797. 10 |  \ \ 
  798. < \fIf\fR
  799. \(= 14 |  \ \ 
  800.  }    1.5
  801. .T&
  802. cw(60p) | cw(60p) .
  803.  {
  804. 14 |  \ \ 
  805. < \fIf\fR
  806. \(= 15 |  \ \ 
  807.  }    3.0
  808. _
  809. .TE
  810. .nr PS 9
  811. .RT
  812. .ad r
  813. \fBtableau 7/J.21 [T7.21], p.\fR 
  814. .sp 1P
  815. .RT
  816. .ad b
  817. .RT
  818. .PP
  819. 3.2.2
  820. The phase difference between the A and\ B channels shall not
  821. exceed the values in Table\ 8/J.21.
  822. .sp 9p
  823. .RT
  824. .LP
  825. .sp 1
  826. .ce
  827. \fBH.T. [T8.21]\fR 
  828. .ce
  829. TABLE\ 8/J.21
  830. .ps 9
  831. .vs 11
  832. .nr VS 11
  833. .nr PS 9
  834. .TS
  835. center box;
  836. cw(60p) | cw(120p) .
  837. Frequency  (kHz)    Phase difference  (degrees)
  838. _
  839. .T&
  840. cw(60p) | cw(120p) .
  841.  {
  842. \fB\ 0.04 <\fR
  843. \fIf\fR
  844. = \ 0.04\fR
  845.  }    30
  846. .T&
  847. cw(60p) | cw(120p) .
  848.  {
  849. \ 0.04 < \fIf\fR
  850. < \ 0.2\ 
  851.  }     {
  852. Oblique straight\(hyline segment on linear\(hydegree and logarithmic\(hyfrequency scales
  853.  }
  854. .T&
  855. cw(60p) | cw(120p) .
  856.  {
  857. \ 0.2\ 
  858. \(= \fIf\fR
  859. \(= \ 4\fB.\ \ \fR
  860.  }    15
  861. .T&
  862. cw(60p) | cw(120p) .
  863.  {
  864. \ 4\fB.\ \ \fR
  865. < \fIf\fR
  866. < 14\fB.\ \ \fR
  867.  }     {
  868. Oblique straight\(hyline segment on linear\(hydegree and logarithmic\(hyfrequency scales
  869.  }
  870. .T&
  871. cw(60p) | cw(120p) .
  872.  {
  873. \fB\ 0.04 <\fR
  874. \fIf\fR
  875. = 14\fB.\ \ \fR
  876.  }    30
  877. .T&
  878. cw(60p) | cw(120p) .
  879.  {
  880. 14\fB.\ \ \fR
  881. < \fIf\fR
  882. < 15\fB.\ \ \fR
  883.  }     {
  884. Oblique straight\(hyline segment on linear\(hydegree and logarithmic\(hyfrequency scale
  885.  }
  886. .T&
  887. cw(60p) | cw(120p) .
  888.  {
  889. \fB\ 0.04 <\fR
  890. \fIf\fR
  891. = 15\fB.\ \ \fR
  892.  }    40
  893. _
  894. .TE
  895. .nr PS 9
  896. .RT
  897. .ad r
  898. \fBtableau 8/J.21 [T8.21], p.\fR 
  899. .sp 1P
  900. .RT
  901. .ad b
  902. .RT
  903. .LP
  904. .bp
  905. .PP
  906. 3.2.3 
  907. The cross\(hytalk ratio between the A and\ B channels shall not
  908. be less than the following limits:
  909. .sp 9p
  910. .RT
  911. .PP
  912. 3.2.3.1
  913. Intelligible cross\(hytalk ratio, measured with sinusoidal
  914. test signal 0.04 to\ 15\ kHz:\ 50\ dB.
  915. .PP
  916. 3.2.3.2
  917. Total cross\(hytalk ratio predominantly caused by
  918. intermodulation:\ 60\ dB.
  919. .PP
  920. This value is ascertained by loading one of the two channels with the sound\(hyprogramme 
  921. simulating signal defined in CCIR Recommendation\ 571. In 
  922. the other channel, the noise contribution due to intermodulation shall 
  923. not be higher than\ \(em51\ dBq0ps. 
  924. .PP
  925. This leads to an increase of noise depending on the idle channel noise 
  926. value. The tolerable increase is given Table\ 9/J.21. 
  927. .RT
  928. .LP
  929. .sp 1
  930. .ce
  931. \fBH.T. [T9.21]\fR 
  932. .ce
  933. TABLE\ 9/J.21
  934. .ps 9
  935. .vs 11
  936. .nr VS 11
  937. .nr PS 9
  938. .TS
  939. center box;
  940. lw(78p) | lw(18p) | lw(18p) | lw(18p) | lw(18p) | lw(18p) | lw(18p) | lw(18p) .
  941.                             
  942. .T&
  943. lw(78p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) .
  944. Idle channel noise (dBq0ps)    \(em60    \(em57    \(em54    \(em51    \(em48    \(em45    \(em42
  945. _
  946. .T&
  947. lw(78p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) | cw(18p) .
  948.  {
  949. Tolerable increase of noise (dB)
  950.  }    9.5    7    4.8    3    1.8    1.0    0.5
  951. _
  952. .TE
  953. .nr PS 9
  954. .RT
  955. .ad r
  956. \fBtableau 9/J.21 [T9.21], p.\fR 
  957. .sp 1P
  958. .RT
  959. .ad b
  960. .RT
  961. .sp 2P
  962. .LP
  963. 3.3
  964.     \fIAdditional requirements for digital systems\fR 
  965. .sp 1P
  966. .RT
  967. .PP
  968. 3.3.1
  969. If a test signal is harmonically related to the sampling
  970. frequency, measuring difficulties may arise. In that case the nominally 
  971. 1\ kHz test signal must be offset. Recommendation\ O.33 recommends 1020\ 
  972. Hz. 
  973. .sp 9p
  974. .RT
  975. .sp 1P
  976. .LP
  977. 3.3.2
  978.     \fIUnbalance of the limitation level\fR 
  979. .sp 9p
  980. .RT
  981. .PP
  982. The difference between those levels which lead to a limitation of the positive 
  983. or negative half\(hywave of the test signal shall not 
  984. exceed\ 1\ dB.
  985. .RT
  986. .sp 1P
  987. .LP
  988. 3.3.3
  989.     \fIIntermodulation with the sampling signal\fR 
  990. .sp 9p
  991. .RT
  992. .PP
  993. Intermodulation products (
  994. \fIf\fR\d\fId\fR\u) caused by
  995. non\(hylinearities may occur in the sound\(hychannel when the sampling signal
  996. signal (
  997. \fIf\fR\d\fIo\fR\u) is combined with the inband
  998. audio signals (
  999. \fIf\fR\d\fIi\fR\u) or out\(hyof\(hyband interfering
  1000. signals\ (
  1001. \fIf\fR\d\fIa\fR\u).
  1002. .RT
  1003. .sp 1P
  1004. .LP
  1005. 3.3.3.1
  1006.     \fIInband intermodulation\fR 
  1007. .sp 9p
  1008. .RT
  1009. .PP
  1010. The following combination rule applies:\ 
  1011. \fIf\fR\d\fId\fR\u\ =\ \fIf\fR\d\fIo\fR\u\ \(em\ \fInf\fI\d\fIi\fR\u.
  1012. .PP
  1013. Only values with \fIn\fR \ =\ 2 or\ 3 are of importance.
  1014. .PP
  1015. The level difference between a 0\ dBm0s signal
  1016. (
  1017. \fIf\fR\d\fIi\fR\u) and the intermodulation products (
  1018. \fIf\fR\d\fId\fR\u)
  1019. shall not be less than\ 40\ dB.
  1020. .PP
  1021. A restriction to the \fIf\fR\d\fIi\fR\u/\fIf\fR\d\fId\fR\u | values in 
  1022. Table\ 10/J.21 is sufficient. 
  1023. .RT
  1024. .LP
  1025. .sp 1
  1026. .ce
  1027. \fBH.T. [T10.21]\fR 
  1028. .ce
  1029. TABLE\ 10/J.21
  1030. .ps 9
  1031. .vs 11
  1032. .nr VS 11
  1033. .nr PS 9
  1034. .TS
  1035. center box;
  1036. lw(24p) | cw(48p) | cw(48p) .
  1037.     \fIn\fR  = 2    \fIn\fR  = 3
  1038. _
  1039. .T&
  1040. cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1041. \fIf\fI  (kHz)    \ 9    13    \ 7    11
  1042. _
  1043. .T&
  1044. cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1045. \fIf\fI  (kHz)    14    \ 6    11    \ 1
  1046. _
  1047. .TE
  1048. .nr PS 9
  1049. .RT
  1050. .ad r
  1051. \fBtableau 10/J.21 [T10.21], p.\fR 
  1052. .sp 1P
  1053. .RT
  1054. .ad b
  1055. .RT
  1056. .LP
  1057. .bp
  1058. .sp 1P
  1059. .LP
  1060. 3.3.3.2
  1061.     \fIOut\(hyof\(hyband intermodulation\fR 
  1062. .sp 9p
  1063. .RT
  1064. .PP
  1065. The following combination rule applies:\ 
  1066. \fIf\fR\d\fId\fR\u\ =\ \fInf\fI\d\fIo\fR\u\ \(+-\ \fIf\fR\d\fIa\fR\u.
  1067. .PP
  1068. Only values with \fIn\fR \ =\ 1 or\ 2 are of importance.
  1069. .PP
  1070. The level difference between a 0\ dBm0s signal
  1071. (
  1072. \fIf\fR\d\fIa\fR\u) and the intermodulation products (
  1073. \fIf\fR\d\fId\fR\u)
  1074. shall not be less than\ 60\ dB.
  1075. .PP
  1076. A restriction to the \fIf\fR\d\fIa\fR\u/\fIf\fR\d\fId\fR\u | values in 
  1077. Table 11/J.21 is sufficient. 
  1078. .RT
  1079. .LP
  1080. .sp 1
  1081. .ce
  1082. \fBH.T. [T11.21]\fR 
  1083. .ce
  1084. TABLE\ 11/J.21
  1085. .ps 9
  1086. .vs 11
  1087. .nr VS 11
  1088. .nr PS 9
  1089. .TS
  1090. center box;
  1091. lw(24p) | cw(48p) | cw(48p) .
  1092.     \fIn\fR  = 1    \fIn\fR  = 2
  1093. _
  1094. .T&
  1095. cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1096. \fIf\fI  (kHz)    31    33    63    65
  1097. _
  1098. .T&
  1099. cw(24p) | cw(96p) .
  1100. \fIf\fI  (kHz)    1
  1101. _
  1102. .TE
  1103. .nr PS 9
  1104. .RT
  1105. .ad r
  1106. \fBtableau 11/J.21 [T11.21], p.\fR 
  1107. .sp 1P
  1108. .RT
  1109. .ad b
  1110. .RT
  1111. .LP
  1112. .sp 1
  1113. .sp 1P
  1114. .LP
  1115. 3.3.4
  1116.     \fIFurther parameters\fR 
  1117. .sp 9p
  1118. .RT
  1119. .PP
  1120. Characteristics for bit errors, clicks, jitter, etc. are under
  1121. study. (See Study Programme\ 18A/CMTT and CCIR Report\ 647.)
  1122. .PP
  1123. \fINote\fR \ \(em\ The CCIR has issued Recommendation\ 572 which deals 
  1124. with the transmission of one sound\(hyprogramme associated with an analogue 
  1125. television 
  1126. signal by means of time\(hydivision multiplex in the line synchronizing 
  1127. pulse. The system recommended is a digital one, using pulse code modulation. 
  1128. A 
  1129. sound\(hyprogramme bandwidth of 14\ kHz is provided.
  1130. .RT
  1131. .sp 2P
  1132. .LP
  1133.     \fBBiblography\fR 
  1134. .sp 1P
  1135. .RT
  1136. .LP
  1137. CCIR Document (1978\(hy1982): CMTT/68 (OIRT).
  1138. \v'2P'
  1139. .sp 2P
  1140. .LP
  1141. \fBRecommendation\ J.22\fR 
  1142. .RT
  1143. .sp 2P
  1144. .ce 1000
  1145. \fBPERFORMANCE\ CHARACTERISTICS\ OF\ 10\ kHz\ TYPE\fR 
  1146. .EF '%    Fascicle\ III.6\ \(em\ Rec.\ J.22''
  1147. .OF '''Fascicle\ III.6\ \(em\ Rec.\ J.22    %'
  1148. .ce 0
  1149. .sp 1P
  1150. .ce 1000
  1151. \fBSOUND\(hyPROGRAMME\ CIRCUITS\fR 
  1152. .ce 0
  1153. .sp 1P
  1154. .ce 1000
  1155. (The text of this Recommendation can be found in
  1156. .sp 1P
  1157. .RT
  1158. .ce 0
  1159. .sp 1P
  1160. .ce 1000
  1161. Fascicle III.4 of the \fIRed Book\fR , ITU, Geneva, 1985)
  1162. .ce 0
  1163. .sp 1P
  1164. .LP
  1165. .rs
  1166. .sp 8P
  1167. .LP
  1168. .bp
  1169. .sp 2P
  1170. .LP
  1171. \fBRecommendation\ J.23\fR 
  1172. .RT
  1173. .sp 2P
  1174. .ce 1000
  1175. \fBPERFORMANCE\ CHARACTERISTICS\ OF\ 7\ kHz\ TYPE |
  1176. (NARROW\(hyBANDWIDTH)\fR 
  1177. .EF '%    Fascicle\ III.6\ \(em\ Rec.\ J.23''
  1178. .OF '''Fascicle\ III.6\ \(em\ Rec.\ J.23    %'
  1179. .ce 0
  1180. .sp 1P
  1181. .ce 1000
  1182. \fBSOUND\(hyPROGRAMME\ CIRCUITS\fR 
  1183. .FS
  1184. This Recommendation corresponds to CCIR
  1185. Recommendation\ 503. CCIR has agreed, at its XVIth Plenary Assembly, Dubrovnik, 
  1186. 1986, that CCIR Recommendation 504\(hy2 will not be published in the next 
  1187. CCIR 
  1188. book.
  1189. .FE
  1190. \u,\d |
  1191. .FS
  1192. For the definition of absolute power, relative power and
  1193. noise levels, see CCIR Recommendation\ 574.
  1194. .FE
  1195. \u,\d |
  1196. .FS
  1197. Sound\(hyprogramme
  1198. circuits of the 5\ kHz type are widely used in
  1199. North\ America.
  1200. .FE
  1201. \u,\d |
  1202. .FS
  1203. 6.4\ kHz\(hytype narrow bandwidth sound\(hyprogramme
  1204. circuits are still being used in some countries.
  1205. .FE
  1206. .ce 0
  1207. .sp 1P
  1208. .ce 1000
  1209. \fBCircuits of medium quality for monophonic transmission\fR 
  1210. .sp 1P
  1211. .RT
  1212. .ce 0
  1213. .sp 1P
  1214. .ce 1000
  1215. \fI(amended at Geneva, 1980 and at Melbourne, 1988)\fR 
  1216. .sp 9p
  1217. .RT
  1218. .ce 0
  1219. .sp 1P
  1220. .sp 2P
  1221. .LP
  1222.     The\ CCITT,
  1223. .sp 1P
  1224. .RT
  1225. .sp 1P
  1226. .LP
  1227. \fIconsidering\fR 
  1228. .sp 9p
  1229. .RT
  1230. .PP
  1231. (a)
  1232. that it is necessary to set transmission standards for sound\(hyprogramme 
  1233. circuits; 
  1234. .PP
  1235. (b)
  1236. that quality requirements for the hypothetical reference circuit are established 
  1237. for analogue sound programmes; 
  1238. .PP
  1239. (c)
  1240. that advantage should be taken of the technical
  1241. evolution made possible by the introduction of digital techniques, particularly 
  1242. for mixed analogue and digital circuits, 
  1243. .sp 1P
  1244. .LP
  1245. \fIrecommends\fR 
  1246. .sp 9p
  1247. .RT
  1248. .PP
  1249. that, with due regard to the application constraints, equipment
  1250. for new circuits shall meet the requirements laid out below.
  1251. .LP
  1252. \fB1\fR     \fBApplication\fR 
  1253. .sp 1P
  1254. .RT
  1255. .PP
  1256. The Recommendation applies to homogeneous analogue or mixed
  1257. analogue\(hyand\(hydigital circuits.
  1258. .PP
  1259. The requirements below apply to the hypothetical reference circuit
  1260. (HRC) defined in Recommendation\ J.11.
  1261. .PP
  1262. For estimation of the performance of circuits shorter or longer than the 
  1263. HRC, see CCIR Recommendation\ 605. 
  1264. .PP
  1265. \fINote\ 1\fR \ \(em\ For all\(hydigital circuits a separate Recommendation 
  1266. might be envisaged after further study. 
  1267. .PP
  1268. \fINote\ 2\fR \ \(em\ For further work, CCIR Report 496 may be consulted. This
  1269. Report also draws attention to certain differences between CCIR and OIRT
  1270. Recommendations.
  1271. .RT
  1272. .sp 2P
  1273. .LP
  1274. \fB2\fR     \fBInterface characteristics\fR 
  1275. .sp 1P
  1276. .RT
  1277. .sp 1P
  1278. .LP
  1279. 2.1
  1280.     \fITest conditions\fR 
  1281. .sp 9p
  1282. .RT
  1283. .PP
  1284. When circuit performance is to be measured, the system output shall be 
  1285. terminated by a balanced test load, nominally 600\ ?73 resistive. 
  1286. .RT
  1287. .sp 1P
  1288. .LP
  1289. 2.2
  1290.     \fIImpedance\fR \v'3p'
  1291. .sp 9p
  1292. .RT
  1293. .LP
  1294.     System input
  1295. impedance
  1296.         600\ ?73, balanced
  1297. .FS
  1298. The tolerance, permitted
  1299. reactance and degree of unbalance need further
  1300. study.
  1301. .FE
  1302.     System output impedance,
  1303. provisionally
  1304.         Low, balanced
  1305. .PP
  1306. The open\(hycircuit output level shall not decrease more than 0.3\ dB within 
  1307. the nominal frequency range, if the output is terminated by the 
  1308. specified test load.
  1309. .PP
  1310. The reactive part of the source impedance must be restricted to
  1311. 100\ ?73\ max. (provisional value) within the nominal frequency range.
  1312. .bp
  1313. .RT
  1314. .sp 1P
  1315. .LP
  1316. 2.3
  1317.     \fILevels\fR \v'3p'
  1318. .sp 9p
  1319. .RT
  1320. .LP
  1321.     Input maximum programme level 
  1322.         +9\ dBm0s
  1323.     Insertion gain (1\ kHz at \(em12\ dBm0)
  1324.         0\ dB
  1325.     Adjustment error, within
  1326.     
  1327.     \(+- | .5\ dB
  1328.     Variation over 24 hours not to exceed
  1329.         \(+- | .5\ dB
  1330.     Relative level (see Recommendation\ J.14)
  1331.         +6\ dBrs
  1332. .PP
  1333. If the broadcast organizations wish to have closer tolerances, it is necessary 
  1334. for the receiving broadcasting organizations to insert additional trimming 
  1335. attenuators. 
  1336. .LP
  1337. \fB3\fR     \fBOverall performance\fR 
  1338. .sp 1P
  1339. .RT
  1340. .sp 2P
  1341. .LP
  1342. 3.1
  1343.     \fICommon parameters\fR 
  1344. .sp 1P
  1345. .RT
  1346. .sp 1P
  1347. .LP
  1348. 3.1.1
  1349.     \fIGain/frequency response\fR \v'3p'
  1350. .sp 9p
  1351. .RT
  1352. .LP
  1353.     Reference frequency
  1354.         1\ kHz (nominal value)
  1355.     The response shall be measured at
  1356.         \(em12\ dBm0s
  1357. .PP
  1358. The gain/frequency response is given in Table 1/J.23.
  1359. .PP
  1360. If broadcasting organizations wish to have closer tolerances, it
  1361. is necessary for the receiving broadcasting organization to insert additional 
  1362. equalizers. 
  1363. .RT
  1364. .ce
  1365. \fBH.T. [T1.23]\fR 
  1366. .ce
  1367. TABLE\ 1/J.23
  1368. .ps 9
  1369. .vs 11
  1370. .nr VS 11
  1371. .nr PS 9
  1372. .TS
  1373. center box;
  1374. cw(60p) | cw(60p) .
  1375. Frequency  (kHz)    Response  (dB)
  1376. _
  1377. .T&
  1378. cw(60p) | cw(60p) .
  1379. 0.05 \(= \fIf\fR  < 0.1    +1 to \(em3
  1380. .T&
  1381. cw(60p) | cw(60p) .
  1382.  {
  1383. 0.1\ 
  1384. \(= \fIf\fR
  1385. \(= 6.4
  1386.  }    +1 to \(em1
  1387. .T&
  1388. cw(60p) | cw(60p) .
  1389.  {
  1390. 6.4\ 
  1391. < \fIf\fR
  1392. \(= 7\fB.\ \fR
  1393.  }    +1 to \(em3
  1394. _
  1395. .TE
  1396. .nr PS 9
  1397. .RT
  1398. .ad r
  1399. \fBtableau 1/J.23 [T1.23], p.\fR 
  1400. .sp 1P
  1401. .RT
  1402. .ad b
  1403. .RT
  1404. .sp 1P
  1405. .LP
  1406. 3.1.2
  1407.     \fIGroup delay variation\fR 
  1408. .sp 9p
  1409. .RT
  1410. .PP
  1411. Difference ?63\(*t, between the value of group delay at certain
  1412. frequencies and the minimum value is given in Table\ 2/J.23. Between the 
  1413. points defined in Table\ 2/J.23, the tolerance limit varies linearly in 
  1414. a 
  1415. linear\(hydelay/logarithmic\(hyfrequency diagram.
  1416. .RT
  1417. .ce
  1418. \fBH.T. [T2.23]\fR 
  1419. .ce
  1420. TABLE\ 2/J.23
  1421. .ps 9
  1422. .vs 11
  1423. .nr VS 11
  1424. .nr PS 9
  1425. .TS
  1426. center box;
  1427. cw(60p) | cw(60p) .
  1428. Frequency  (kHz)    ?63\(*t (ms)
  1429. _
  1430. .T&
  1431. cw(60p) | cw(60p) .
  1432. 0.05    80
  1433. .T&
  1434. cw(60p) | cw(60p) .
  1435. 0.1\     20
  1436. .T&
  1437. cw(60p) | cw(60p) .
  1438. 6.4\     \ 5
  1439. .T&
  1440. cw(60p) | cw(60p) .
  1441. 7\fB.\ \ \fR    10
  1442. _
  1443. .TE
  1444. .nr PS 9
  1445. .RT
  1446. .ad r
  1447. \fBtableau 2/J.23 [T2.23], p.\fR 
  1448. .sp 1P
  1449. .RT
  1450. .ad b
  1451. .RT
  1452. .LP
  1453. .bp
  1454. .sp 1P
  1455. .LP
  1456. 3.1.3
  1457.     \fINoise\fR 
  1458. .sp 9p
  1459. .RT
  1460. .PP
  1461. The measurement is to be made with an instrument conforming to
  1462. CCIR Recommendation\ 468.
  1463. .PP
  1464. For radio\(hyrelay systems the requirements of Table\ 3/J.23 shall be met 
  1465. for at least 80% of the total time of any 30\(hyday period. For 1% of the 
  1466. time an additional impairment of 4\ dB, and for 0.1% of the time an additional 
  1467. impairment of 12\ dB is acceptable.
  1468. .RT
  1469. .ce
  1470. \fBH.T. [T3.23]\fR 
  1471. .ce
  1472. TABLE\ 3/J.23
  1473. .ps 9
  1474. .vs 11
  1475. .nr VS 11
  1476. .nr PS 9
  1477. .TS
  1478. center box;
  1479. cw(96p) | cw(42p) sw(42p) , ^  | c | c.
  1480. Noise    Transmission system
  1481.     Analogue    Digital  (3 codecs cascaded)
  1482. _
  1483. .T&
  1484. lw(96p) | cw(42p) | cw(42p) .
  1485.  {
  1486. Idle channel noise, max (dBq0ps)
  1487.  }    \(em44    \(em49
  1488. .T&
  1489. lw(96p) | cw(42p) | cw(42p) .
  1490.  {
  1491. Programme\(hymodulated noise, max (dBq0ps)
  1492.  }    \(em32    \(em37
  1493. _
  1494. .TE
  1495. .nr PS 9
  1496. .RT
  1497. .ad r
  1498. \fBtableau 3/J.23 [T3.23], p.\fR 
  1499. .sp 1P
  1500. .RT
  1501. .ad b
  1502. .RT
  1503. .PP
  1504. Programme\(hymodulated noise can only occur on sound\(hyprogramme
  1505. circuits which are equipped with compandors (for example types of circuits
  1506. corresponding to Recommendation\ J.31).
  1507. .PP
  1508. This noise value may be measured with the aid of an auxiliary
  1509. sinusoidal test signal +9\ dBm0s/60\ Hz which has to be suppressed by a
  1510. high\(hypass filter (
  1511. \fIf\fR\d0\u\ \(=\ 400\ Hz, \fIa\fR \ \(>="\ 60\ dB/60\ Hz) before the
  1512. measuring set.
  1513. .PP
  1514. CCIR Report\ 493 indicates that if a compandor is used, an improved
  1515. signal\(hyto\(hynoise is necessary to avoid objectionable effects with 
  1516. some programme material. 
  1517. .FS
  1518. Administrations are urged to supply additional information on an appropriate 
  1519. value. 
  1520. .FE
  1521. .PP
  1522. \fINote\fR \ \(em\ For digital systems appropriate values are under study.
  1523. For further information see CCIR Report\ 647.
  1524. .RT
  1525. .sp 1P
  1526. .LP
  1527. 3.1.4
  1528.     \fISingle tone interference\fR 
  1529. .sp 9p
  1530. .RT
  1531. .PP
  1532. Level of any individual tone:
  1533. \v'6p'
  1534. .RT
  1535. .sp 1P
  1536. .ce 1000
  1537. \(=\ (\(em73\ +\ ?61)\ dBm0s
  1538. .ce 0
  1539. .sp 1P
  1540. .LP
  1541. .sp 1
  1542. where ?61 is the weighting factor (positive or negative) as per CCIR
  1543. Recommendation\ 468 at the particular frequency.
  1544. .PP
  1545. For sound\(hyprogramme transmissions over carrier systems, occurrence of 
  1546. carrier leaks can be expected. For this reason, stop filters may be provided 
  1547. in the carrier frequency path which can be switched in, if required, to 
  1548. suppress the tones otherwise audible in the upper frequency range from\ 8 to
  1549. 15\ kHz. For a hypothetical reference circuit, a 3\ dB bandwidth of less 
  1550. than\ 3% for stop filters, referred to the mid\(hyfrequency, is recommended. 
  1551. The use of 
  1552. stop filters influencing frequencies below\ 8\ kHz should be avoided.
  1553. .sp 1P
  1554. .LP
  1555. 3.1.5
  1556.     \fIDisturbing modulation by power supply\fR 
  1557. .sp 9p
  1558. .RT
  1559. .PP
  1560. The level of the strongest unwanted side component due to
  1561. modulation caused by low\(hyorder interference components from 50\ Hz or\ 
  1562. 60\ Hz 
  1563. mains shall be less than \(em45\ dBm0s with a test signal of 1\ kHz at 
  1564. alignment 
  1565. level 0\ dBm0s.
  1566. .RT
  1567. .sp 2P
  1568. .LP
  1569. 3.1.6
  1570.     \fINon\(hylinear distortion\fR 
  1571. .sp 1P
  1572. .RT
  1573. .sp 1P
  1574. .LP
  1575. 3.1.6.1
  1576.     \fIHarmonic distortion\fR 
  1577. .sp 9p
  1578. .RT
  1579. .PP
  1580. The total harmonic distortion (THD) shall be measured with the
  1581. input signal at +9\ dBm0s.
  1582. .PP
  1583. The duration for which a single\(hytone is to be transmitted at this
  1584. level should be restricted in accordance with Recommendations\ N.21
  1585. and\ N.23.
  1586. .bp
  1587. .PP
  1588. The THD when measured with a true\(hyRMS meter shall not be less
  1589. than the following requirements shown in Table\ 4/J.23.
  1590. .RT
  1591. .ce
  1592. \fBH.T. [T4.23]\fR 
  1593. .ce
  1594. TABLE\ 4/J.23
  1595. .ps 9
  1596. .vs 11
  1597. .nr VS 11
  1598. .nr PS 9
  1599. .TS
  1600. center box;
  1601. cw(60p) | cw(60p) .
  1602. Input frequency  (kHz)    Total harmonic distorsion
  1603. _
  1604. .T&
  1605. cw(60p) | cw(60p) .
  1606. 0.05 \(= \fIf\fR  < 0.1     {
  1607. 2%\fB.\ \fR
  1608. (\(em25 dBm0s)
  1609.  }
  1610. .T&
  1611. cw(60p) | cw(60p) .
  1612.  {
  1613. 0.1\ 
  1614. \(= \fIf\fR
  1615. \(= 2.0
  1616.  }    1.4% (\(em28 dBm0s)
  1617. _
  1618. .TE
  1619. .nr PS 9
  1620. .RT
  1621. .ad r
  1622. \fBtableau 4/J.23 [T4.23], p.\fR 
  1623. .sp 1P
  1624. .RT
  1625. .ad b
  1626. .RT
  1627. .PP
  1628. \fINote\fR \ \(em\ If THD cannot be measured directly, compliance is
  1629. considered to be fulfilled if the second or third harmonics are measured
  1630. selectively and a calculated value of\ \fIk\fR meets the requirement:
  1631. \v'6p'
  1632. .sp 1P
  1633. .ce 1000
  1634. \fIk\fR = 
  1635. @ sqrt { \fIk\fR~$$Ei:2:2_~+~\fIk\fR~$$Ei:2:3_ } @ 
  1636. .ce 0
  1637. .sp 1P
  1638. .LP
  1639. .sp 1
  1640. where \fIk\fR\d2\uis the second harmonic coefficient and \fIk\fR\d3\uis 
  1641. the third harmonic coefficient. 
  1642. .sp 1P
  1643. .LP
  1644. 3.1.6.2
  1645.     \fIIntermodulation\fR 
  1646. .sp 9p
  1647. .RT
  1648. .PP
  1649. With input signals of 0.8\ kHz and\ 1.42\ kHz, each at a level of
  1650. +3\ dBm0s, the third order difference tone at 0.18\ kHz shall be less than 
  1651. 1.4% (\(em34\ dBm0s). 
  1652. .RT
  1653. .sp 1P
  1654. .LP
  1655. 3.1.6.3
  1656.     \fIDistortion products measured by shaped noise\fR 
  1657. .sp 9p
  1658. .RT
  1659. .PP
  1660. Under study. See CCIR Report\ 640 (Kyoto 1978).
  1661. .RT
  1662. .sp 2P
  1663. .LP
  1664. 3.1.7
  1665.     \fIError in reconstituted frequency\fR  | (applies only to FDM   systems)
  1666. .sp 1P
  1667. .RT
  1668. .PP
  1669. Not to be greater than 1\ Hz.
  1670. .PP
  1671. \fINote\fR \ \(em\ A maximum error of 1\ Hz is in principle acceptable where
  1672. there is only a single transmission path between the signal source and the
  1673. listener.
  1674. .PP
  1675. Where the broadcast network can involve two or more parallel paths,
  1676. e.g.\ commentary and separate sound channels, or radio broadcast from different 
  1677. transmitters on the same frequency, unacceptable beats may occur unless 
  1678. zero 
  1679. error can be assured. The CCITT is studying methods of effecting this in all
  1680. recommended systems.
  1681. .RT
  1682. .sp 2P
  1683. .LP
  1684. 3.1.8
  1685.     \fIIntelligible cross\(hytalk ratio\fR 
  1686. .sp 1P
  1687. .RT
  1688. .PP
  1689. 3.1.8.1
  1690. The intelligible near\(hyend and far\(hyend cross\(hytalk ratios
  1691. between sound\(hyprogramme circuits, or from a telephone circuit (disturbing) 
  1692. into a sound\(hyprogramme circuit (disturbed) shall be measured selectively 
  1693. in the 
  1694. disturbed circuit at the same frequencies as those of the sinusoidal test
  1695. signal applied to the disturbing circuit, and shall not be less than the
  1696. values of Table\ 5/J.23.
  1697. .bp
  1698. .sp 9p
  1699. .RT
  1700. .ce
  1701. \fBH.T. [T5.23]\fR 
  1702. .ce
  1703. TABLE\ 5/J.23
  1704. .ps 9
  1705. .vs 11
  1706. .nr VS 11
  1707. .nr PS 9
  1708. .TS
  1709. center box;
  1710. cw(60p) | cw(60p) .
  1711. Frequency  (kHz)    Crosstalk attenuation  (dB)
  1712. _
  1713. .T&
  1714. cw(60p) | cw(60p) .
  1715.  {
  1716. \fB0.5 \(=\fR
  1717. \fIf\fR
  1718. < 0.5
  1719.  }    Slope 6 dB/octave
  1720. .T&
  1721. cw(60p) | cw(60p) .
  1722. 0.5 \(= \fIf\fR  \(= 3.2    74
  1723. .T&
  1724. cw(60p) | cw(60p) .
  1725.  {
  1726. \fB0.5 \(=\fR
  1727. \fIf\fR
  1728. > 3.2
  1729.  }    Slope \(em6 dB/octave
  1730. _
  1731. .TE
  1732. .nr PS 9
  1733. .RT
  1734. .ad r
  1735. \fBtableau 5/J.23 [T5.23], p.\fR 
  1736. .sp 1P
  1737. .RT
  1738. .ad b
  1739. .RT
  1740. .PP
  1741. 3.1.8.2
  1742. The near\(hyend and far\(hyend cross\(hytalk attenuations
  1743. between a sound\(hyprogramme circuit (disturbing circuit) and a telephone 
  1744. circuit (disturbed circuit) shall be at least 65\ dB. 
  1745. .sp 9p
  1746. .RT
  1747. .PP
  1748. \fINote\ 1\fR \ \(em\ It is understood that this value is defined between 
  1749. the relative levels applicable to telephone circuits. (Administrations 
  1750. are invited to submit contributions on methods for measuring this parameter.) 
  1751. .PP
  1752. \fINote\ 2\fR \ \(em\ The attention of Administrations is drawn to the 
  1753. fact that it is in some cases difficult or impossible to meet these limits. 
  1754. This may 
  1755. occur when unscreened pairs are used for a long audio\(hyfrequency circuit 
  1756. (e.g. about 1000\ km or longer), or in certain carrier systems on symmetric 
  1757. pair 
  1758. cables, or at low frequencies (e.g.\ below about 100\ kHz) on certain coaxial
  1759. cable carrier systems. If sub\(hystandard performance is to be avoided,
  1760. such systems or parts of systems must not be used for setting up programme
  1761. channels.
  1762. .PP
  1763. \fINote\ 3\fR \ \(em\ When 4000\ pW0p or more noise is continuously present 
  1764. in the telephone channel (this may be the case in satellite systems, for 
  1765. example), a reduced cross\(hytalk ratio of 58\ dB between a sound\(hyprogramme 
  1766. circuit and a 
  1767. telephone circuit is acceptable.
  1768. .PP
  1769. \fINote\ 4\fR \ \(em\ The attention of Administrations is drawn to the 
  1770. fact that, because of cross\(hytalk which may occur in terminal modulating 
  1771. and line 
  1772. equipment, special precautions may have to be taken to meet the above
  1773. cross\(hytalk limits between two sound\(hyprogramme circuits, simultaneously
  1774. occupying the go and return channels respectively, of a carrier system (the
  1775. most economical arrangement) because in those circumstances they occupy the
  1776. same position in the line\(hyfrequency band (see Recommendation\ J.18).
  1777. .PP
  1778. \fINote\ 5\fR \ \(em\ The value indicated is based on the assumption that sine
  1779. wave test signals are used. The use of the test signal as described in
  1780. Recommendation\ J.19 is under study.
  1781. .PP
  1782. \fINote\ 6\fR \ \(em\ The effect of cross\(hytalk from a sound\(hyprogramme 
  1783. circuit 
  1784. into a telephone circuit is not a question of secrecy, but rather of subjective 
  1785. disturbance by an interfering signal whose character is noticeably different 
  1786. from random noise or babble.
  1787. .PP
  1788. The frequency offset adopted for some sound\(hyprogramme equipment allows 
  1789. a reduction of cross\(hytalk from a telephone circuit into a sound\(hyprogramme 
  1790. circuit. However, in the reverse direction, this reduction of cross\(hytalk
  1791. remains only for speech material but is practically ineffective for music
  1792. material.
  1793. .RT
  1794. .sp 1P
  1795. .LP
  1796. 3.1.9
  1797.     \fIAmplitude linearity\fR 
  1798. .sp 9p
  1799. .RT
  1800. .PP
  1801. When a 1\ kHz input signal is stepped from \(em6\ dBm0s to +6\ dBm0s, or 
  1802. vice versa, the output level shall change accordingly by 12\ \(+-\ 0.5\ 
  1803. dB. 
  1804. .RT
  1805. .sp 2P
  1806. .LP
  1807. 3.2
  1808.     \fIAdditional parameters for stereophonic programme transmission\fR 
  1809. .sp 1P
  1810. .RT
  1811. .PP
  1812. Not applicable, this section concerns 15 kHz type sound\(hyprogramme circuits 
  1813. (see Recommendation\ T.21). 
  1814. .RT
  1815. .sp 2P
  1816. .LP
  1817. 3.3 
  1818.     \fIAdditional requirements for digital systems\fR 
  1819. .sp 1P
  1820. .RT
  1821. .PP
  1822. 3.3.1
  1823. If a test signal is harmonically related to the sampling
  1824. frequency, measuring difficulties may arise. In this case the nominal 1\ kHz
  1825. test signal must be offset. The Recommendation O.33 recommends 1020\ Hz.
  1826. .bp
  1827. .sp 9p
  1828. .RT
  1829. .sp 1P
  1830. .LP
  1831. 3.3.2
  1832.     \fIUnbalance of the limitation level\fR 
  1833. .sp 9p
  1834. .RT
  1835. .PP
  1836. The difference between those levels which lead to a limitation of the positive 
  1837. or negative half\(hywave of the test signal shall not 
  1838. exceed\ 1\ dB.
  1839. .RT
  1840. .sp 1P
  1841. .LP
  1842. 3.3.3
  1843.     \fIIntermodulation with the sampling signal\fR 
  1844. .sp 9p
  1845. .RT
  1846. .PP
  1847. Intermodulation products (
  1848. \fIf\fR\d\fId\fR\u) caused by
  1849. non\(hylinearities may occur in the sound\(hychannel when the sampling signal
  1850. signal (
  1851. \fIf\fR\d\fIo\fR\u) is combined with the inband
  1852. audio signals (
  1853. \fIf\fR\d\fIi\fR\u) or out\(hyof\(hyband interfering
  1854. signals\ (
  1855. \fIf\fR\d\fIa\fR\u).
  1856. .RT
  1857. .sp 1P
  1858. .LP
  1859. 3.3.3.1
  1860.     \fIInband intermodulation\fR 
  1861. .sp 9p
  1862. .RT
  1863. .PP
  1864. The following combination rule applies:\ 
  1865. \fIf\fR\d\fId\fR\u\ =\ \fIf\fR\d\fIo\fR\u\ \(em\ \fInf\fI\d\fIi\fR\u.
  1866. .PP
  1867. Only values with \fIn\fR \ =\ 2 or\ 3 are of importance.
  1868. .PP
  1869. The level difference between a 0\ dBm0s signal
  1870. (
  1871. \fIf\fR\d\fIi\fR\u) and the intermodulation products (
  1872. \fIf\fR\d\fId\fR\u)
  1873. shall not be less than\ 40\ dB.
  1874. .PP
  1875. A restriction to the \fIf\fR\d\fIi\fR\u/\fIf\fR\d\fId\fR\u | values in 
  1876. Table\ 6/J.23 is sufficient. 
  1877. .RT
  1878. .ce
  1879. \fBH.T. [T6.23]\fR 
  1880. .ce
  1881. TABLE\ 6/J.23
  1882. .ps 9
  1883. .vs 11
  1884. .nr VS 11
  1885. .nr PS 9
  1886. .TS
  1887. center box;
  1888. lw(24p) | cw(48p) | cw(48p) .
  1889.     \fIn\fR  = 2    \fIn\fR  = 3
  1890. _
  1891. .T&
  1892. cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1893. \fIf\fI  (kHz)    5    7    3    5
  1894. _
  1895. .T&
  1896. cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1897. \fIf\fI  (kHz)    6    2    7    1
  1898. _
  1899. .TE
  1900. .nr PS 9
  1901. .RT
  1902. .ad r
  1903. \fBtableau 6/J.23 [T6.23], p.\fR 
  1904. .sp 1P
  1905. .RT
  1906. .ad b
  1907. .RT
  1908. .LP
  1909. \fB
  1910. .sp 1P
  1911. .LP
  1912. 3.3.3.2
  1913.     \fIOut\(hyof\(hyband intermodulation\fR 
  1914. .sp 9p
  1915. .RT
  1916. .PP
  1917. The following combination rule applies:\ 
  1918. \fIf\fR\d\fId\fR\u\ =\ \fInf\fI\d\fIo\fR\u\ \(+-\ \fIf\fR\d\fIa\fR\u.
  1919. .PP
  1920. Only values with \fIn\fR \ =\ 1 or\ 2 are of importance.
  1921. .PP
  1922. The level difference between a 0\ dBm0s signal
  1923. (
  1924. \fIf\fR\d\fIa\fR\u) and the intermodulation products (
  1925. \fIf\fR\d\fId\fR\u)
  1926. shall not be less than\ 60\ dB.
  1927. .PP
  1928. A restriction to the \fIf\fR\d\fIa\fR\u/\fIf\fR\d\fId\fR\u | values in 
  1929. Table\ 7/J.23 is sufficient. 
  1930. .RT
  1931. .ce
  1932. \fBH.T. [T7.23]\fR 
  1933. .ce
  1934. TABLE\ 7/J.23
  1935. .ps 9
  1936. .vs 11
  1937. .nr VS 11
  1938. .nr PS 9
  1939. .TS
  1940. center box;
  1941. lw(24p) | cw(48p) | cw(48p) .
  1942.     \fIn\fR  = 1    \fIn\fR  = 2
  1943. _
  1944. .T&
  1945. cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) | cw(24p) .
  1946. \fIf\fI  (kHz)    15    17    31    33
  1947. _
  1948. .T&
  1949. cw(24p) | cw(96p) .
  1950. \fIf\fI  (kHz)    1
  1951. _
  1952. .TE
  1953. .nr PS 9
  1954. .RT
  1955. .ad r
  1956. \fBtableau 7/J.23 [T7.23], p.\fR 
  1957. .sp 1P
  1958. .RT
  1959. .ad b
  1960. .RT
  1961. .sp 1P
  1962. .LP
  1963. 3.3.4
  1964.     \fIFurther parameters\fR 
  1965. .sp 9p
  1966. .RT
  1967. .PP
  1968. Characteristics for bit errors, clicks, jitter, etc., are under
  1969. study. (See Study Programme\ 18A/CMTT and CCIR Report\ 647.)
  1970. .RT
  1971. .sp 2P
  1972. .LP
  1973.     \fBBibliography\fR 
  1974. .sp 1P
  1975. .RT
  1976. .LP
  1977. CCIR Document [1978\(hy1982]: CMTT/68 (OIRT).
  1978. .LP
  1979. .bp
  1980. .sp 1P
  1981. .ce 1000
  1982. \v'3P'
  1983. SECTION\ 3
  1984. .ce 0
  1985. .sp 1P
  1986. .ce 1000
  1987. \fBCHARACTERISTICS\ OF\ EQUIPMENT\ AND\ LINES\ USED\ FOR\fR 
  1988. .ce 0
  1989. .sp 1P
  1990. .ce 1000
  1991. \fBSETTING\ UP\ SOUND\(hyPROGRAMME\ CIRCUITS\fR 
  1992. .ce 0
  1993. .sp 1P
  1994. .sp 2P
  1995. .LP
  1996. \fBRecommendation\ J.31\fR 
  1997. .RT
  1998. .sp 2P
  1999. .ce 1000
  2000. \fBCHARACTERISTICS\ OF\fR \ 
  2001. \fBEQUIPMENT\ AND\ LINES\ USED\ FOR\fR 
  2002. .EF '%    Fascicle\ III.6\ \(em\ Rec.\ J.31''
  2003. .OF '''Fascicle\ III.6\ \(em\ Rec.\ J.31    %'
  2004. .ce 0
  2005. .sp 1P
  2006. .ce 1000
  2007. \fBSETTING\ UP\ 15\ kHz\ TYPE\ SOUND\(hyPROGRAMME\ CIRCUITS\fR 
  2008. .ce 0
  2009. .sp 1P
  2010. .ce 1000
  2011. \fI(Geneva, 1972; amended at Geneva, 1976 and 1980)\fR 
  2012. .sp 9p
  2013. .RT
  2014. .ce 0
  2015. .sp 1P
  2016. .PP
  2017. It is recognized that the overall objective given in
  2018. Recommendation\ J.21 can be met by many different types of systems and 
  2019. that some solutions may be preferable to others for national networks, 
  2020. the choice 
  2021. depending on the particular requirements of an Administration.
  2022. .sp 1P
  2023. .RT
  2024. .PP
  2025. It is, however, a basic objective of the CCITT to standardize a
  2026. single solution to be adopted for international circuits. Furthermore, 
  2027. several Administrations have indicated that a single solution for international 
  2028. circuits will considerably ease the problem of providing these circuits.
  2029. .PP
  2030. The CCITT therefore recommends for international circuits the use of the 
  2031. solution described in \(sc\ 1 below, in the absence of any other arrangement 
  2032. between the interested Administrations, including if necessary the
  2033. Administrations of the transit countries. Other solutions which have been
  2034. considered and are capable of meeting the recommended characteristics of
  2035. Recommendation\ J.21 are described in Annexes\ A,\ B and\ C.
  2036. .PP
  2037. The characteristics of the group links, which have to be used in any case, 
  2038. are given in \(sc\ 2\ below. 
  2039. .RT
  2040. .sp 2P
  2041. .LP
  2042. \fB1\fR     \fBCharacteristics of an\fR 
  2043. \fBequipment allowing two 15 kHz type
  2044. \fBcarrier\(hyfrequency sound\(hyprogramme circuits to be established on a\fR 
  2045. \fBgroup\fR 
  2046. .sp 1P
  2047. .RT
  2048. .sp 1P
  2049. .LP
  2050.     \fIIntroduction\fR 
  2051. .sp 9p
  2052. .RT
  2053. .PP
  2054. An equipment allowing the establishment of 15\ kHz\ type
  2055. sound\(hyprogramme circuits (in accordance with Recommendation\ J.21) on 
  2056. carrier 
  2057. telephone systems which conform to the noise objectives in
  2058. Recommendation\ G.222\ [1] is defined here. The use of this equipment does not
  2059. cause either a mean or a peak load higher than that of the telephone channels 
  2060. which it replaces 
  2061. .FS
  2062. This is the objective given in Recommendation\ J.14 for
  2063. new design of equipment.
  2064. .FE
  2065. . The two sound\(hyprogramme circuits
  2066. set up on one group can be used either as two independent monophonic circuits 
  2067. or as a pair of circuits for stereophonic transmissions. 
  2068. .PP
  2069. The following, covering frequency position, pre\(hyemphasis, compandor
  2070. and programme\(hychannel pilot, are to be considered as integral parts of the
  2071. Recommendation, forming the complete definition of the equipment covered by
  2072. this Recommendation.
  2073. .bp
  2074. .PP
  2075. The block schematic of a suitable equipment is given in
  2076. Figure\ 1/J.31.
  2077. .RT
  2078. .LP
  2079. .rs
  2080. .sp 35P
  2081. .ad r
  2082. \fBFigure\ 1/J.31, (M), p.\fR 
  2083. .sp 1P
  2084. .RT
  2085. .ad b
  2086. .RT
  2087. .sp 1P
  2088. .LP
  2089. 1.1
  2090.     \fIFrequency position in the basic group\ 60\(hy108\ kHz\fR 
  2091. .sp 9p
  2092. .RT
  2093. .PP
  2094. The frequency position in the basic group is shown in
  2095. Figure\ 2/J.31. For both programme channels, the tolerance on the virtual
  2096. carrier frequency is\ \(+- | \ Hz and the programme\(hychannel pilot is 
  2097. fed in as 
  2098. 16 | 00\ \(+-\ 0.1\ Hz in the audio\(hyfrequency position.
  2099. .PP
  2100. \fINote\fR \ \(em\ Programme channel\ B can be replaced by telephone channels\ 
  2101. 1 to\ 6. 
  2102. .RT
  2103. .sp 1P
  2104. .LP
  2105. 1.2
  2106.     \fIIntermediate frequency position\fR  | (see 1st\ IF in Figure\ 3/J.31)
  2107. .sp 9p
  2108. .RT
  2109. .PP
  2110. Figure\ 3/J.31 gives an example of a modulation scheme which is
  2111. suitable for deriving the line frequency positions shown in Figure\ 2/J.31, 
  2112. and in which two intermediate frequency stages are used. It is recommended 
  2113. that the first intermediate frequency (1st\ IF) be identical for each of 
  2114. the 
  2115. sound\(hyprogramme channels\ A and\ B, and the inverted sideband be used 
  2116. based on 
  2117. suppressed carrier of 95.5\ kHz.
  2118. .bp
  2119. .RT
  2120. .LP
  2121. .rs
  2122. .sp 14P
  2123. .ad r
  2124. \fBFigure\ 2/J.31, (M), p.\fR 
  2125. .sp 1P
  2126. .RT
  2127. .ad b
  2128. .RT
  2129. .LP
  2130. .rs
  2131. .sp 13P
  2132. .ad r
  2133. \fBFigure\ 3/J.31, (M), p.\fR 
  2134. .sp 1P
  2135. .RT
  2136. .ad b
  2137. .RT
  2138. .PP
  2139. It is possible to interconnect sound\(hyprogramme channels at the
  2140. 1st\ IF, but each of the two programme channels must be individually connected. 
  2141. At the intermediate frequency point the sound\(hyprogramme signal has already 
  2142. been pre\(hyemphasized and compressed, and sound\(hyprogramme circuits 
  2143. may thus be 
  2144. interconnected at the 1st\ IF without introducing additional
  2145. compandors.
  2146. .PP
  2147. The relative level at the interconnection point is similar to the
  2148. relative level in the carrier telephone system in the basic group at the
  2149. receiving end (\(em30.5\ dBr). The absolute level is determined by the 
  2150. pre\(hyemphasis and compressor; the long\(hyterm mean power of the sound 
  2151. signal (A\ or B\ channel) is about 250\ \(*mW0. 
  2152. .PP
  2153. The nominal impedance chosen in this example is 150\ ohms balanced with 
  2154. a 26\ dB\ return loss. 
  2155. .PP
  2156. The programme channel pilot is through connected at
  2157. 95.5\ \(em\ 16.8\ =\ 78.7\ kHz, at a level of \(em12\ dBm0 in the absence 
  2158. of a programme 
  2159. signal.
  2160. .PP
  2161. Special through\(hyconnection filters for the sound\(hyprogramme channel 
  2162. are not required. The bandpass filters at the output of the second modulation 
  2163. stage (receiving end) have sufficient stopband rejection. 
  2164. .RT
  2165. .sp 1P
  2166. .LP
  2167. 1.3
  2168.     \fIPre\(hyemphasis and de\(hyemphasis\fR 
  2169. .sp 9p
  2170. .RT
  2171. .PP
  2172. Pre\(hyemphasis and de\(hyemphasis should be applied before the
  2173. compressor and after the expander respectively in accordance with
  2174. Recommendation\ J.17, the 800\ Hz\ attenuation of the pre\(hyemphasis being set
  2175. to 6.5\ dB.
  2176. .bp
  2177. .RT
  2178. .sp 1P
  2179. .LP
  2180. 1.4
  2181.     \fI16.8 kHz pilot signal\fR 
  2182. .sp 9p
  2183. .RT
  2184. .PP
  2185. At the sending end the 16.8 kHz pilot signal is fed in after the
  2186. pre\(hyemphasis and before the following modulator and compressor with 
  2187. a level of \(em29\ dBm0\ \(+-\ 0.1\ dB. In the absence of a programme signal, 
  2188. this pilot level is 
  2189. increased by 17\ dB by the compressor to
  2190. \(em12\ 
  2191. dBm0(\fIt\fR )
  2192. .FS
  2193. dBm0(\fIt\fR ) denotes that the level
  2194. quoted is referred to a zero relative level point in a telephone channel.
  2195. .FE
  2196. on the carrier transmission path. After having passed through the expander,
  2197. the pilot is branched off for control purposes after the demodulator and
  2198. before the de\(hyemphasis via a 16.8 kHz bandpass filter and is then
  2199. suppressed in the transmission channel.
  2200. .PP
  2201. The control functions of the pilot are as follows: frequency and phase 
  2202. correction of the demodulator and compensation of the transmission loss 
  2203. deviations between compressor and expander. In view of the need to transmit
  2204. stereophonic signals, the phase control should be sufficiently accurate 
  2205. so that the phase difference between the two channels does not exceed\ 
  2206. 1\(de even if the 
  2207. frequencies corresponding to the frequencies of the received pilots are in
  2208. error by \(+- | \ Hz due to the carrier system.
  2209. .RT
  2210. .sp 1P
  2211. .LP
  2212. 1.5
  2213.     \fICompandor\fR \v'3p'
  2214. .sp 9p
  2215. .RT
  2216. .PP
  2217. 1.5.1
  2218. As shown in Figure\ 4/J.31 the compressor characteristic has a
  2219. transition from the range of constant gain at low input levels to a range of
  2220. constant loss at high input levels. Table\ 1/J.31 indicates the precise
  2221. dependence of the compressor amplification as a function of the input level.
  2222. The compressor and expander are controlled by the r.m.s. value of the sum of
  2223. the voltages of programme and pilot signals.
  2224. .LP
  2225. .rs
  2226. .sp 18P
  2227. .ad r
  2228. \fBFigure\ 4/J.31, (M), p.\fR 
  2229. .sp 1P
  2230. .RT
  2231. .ad b
  2232. .RT
  2233. .PP
  2234. In Table\ 1/J.31, the compressor is pre\(hyloaded by the pilot; in the 
  2235. absence of both programme and pilot, the gain of the compressor reaches 
  2236. the 
  2237. value of 22\ dB.
  2238. .PP
  2239. The amplification of the expander is complementary to that of the
  2240. compressor. The tolerance should also be \(+- | .5\ dB, or \(+- | .1\ dB 
  2241. as shown in 
  2242. Table\ 1/J.31.
  2243. .RT
  2244. .PP
  2245. 1.5.2 
  2246. The attack and recovery times of the compressor are measured in 12\ dB 
  2247. steps (see Recommendations\ G.162\ [2] and O.31\ [3]) between the point 
  2248. of the 
  2249. unaffected level of \(em4.5 | Bm0 and the level of \(em16.5\ dBm0 and vice 
  2250. versa. In 
  2251. order to obtain as pronounced an envelope as possible in the oscillogram, 
  2252. the pilot is disconnected during this measurement 
  2253. .bp
  2254. .LP
  2255. and a test frequency is chosen which gives rise to an intermediate frequency 
  2256. that is approximately in the middle of the IF\ band. The attack and recovery 
  2257. times of the compressor are, as in Recommendation\ G.162\ [2], the times 
  2258. between the instant when the output voltage of the compressor is suddenly 
  2259. changed and the instant when, after the sudden change, the output voltage 
  2260. passes the arithmetic mean value between 
  2261. initial and final values.
  2262. .ce
  2263. \fBH.T. [T1.31]\fR 
  2264. .ce
  2265. TABLE\ 1/J.31
  2266. .ce
  2267. \fBCompressor characteristic\fR 
  2268. .ps 9
  2269. .vs 11
  2270. .nr VS 11
  2271. .nr PS 9
  2272. .TS
  2273. center box;
  2274. cw(108p) | cw(108p) .
  2275.  {
  2276. Programme signal level
  2277. at the compressor
  2278. input (dBm0)
  2279.  }     {
  2280. Compressor gain (dB)
  2281. (tolerance \(+- | .5 dB except at the point marked | 
  2282. where the tolerance is \(+- | .1 dB)
  2283.  }
  2284. _
  2285. .T&
  2286. cw(108p) | cw(108p) .
  2287. \(em\(if\fB.\ \fR    +17.0 | 
  2288. .T&
  2289. cw(108p) | cw(108p) .
  2290. \(em40.0\fR    +16.9\fB | \fR
  2291. .T&
  2292. cw(108p) | cw(108p) .
  2293. \(em35.0\fR    +16.5\fB | \fR
  2294. .T&
  2295. cw(108p) | cw(108p) .
  2296. \(em30.0\fR    +15.6\fB | \fR
  2297. .T&
  2298. cw(108p) | cw(108p) .
  2299. \(em25.0\fR    +13.2\fB | \fR
  2300. .T&
  2301. cw(108p) | cw(108p) .
  2302. \(em20.0\fR    +\ 9.7\fB | \fR
  2303. .T&
  2304. cw(108p) | cw(108p) .
  2305. \(em15.0\fR    +\ 6.0 | 
  2306. .T&
  2307. cw(108p) | cw(108p) .
  2308. \(em10.0\fR    +\ 2.7\fB | \fR
  2309. .T&
  2310. cw(108p) | cw(108p) .
  2311. \(em\ 5.0\fR    +\ 0.2\fB | \fR
  2312. .T&
  2313. cw(108p) | cw(108p) .
  2314. \(em\ 4.5\fR    \ \ 0.0\fB | \fR
  2315. .T&
  2316. cw(108p) | cw(108p) .
  2317. \ \ 0.0\fR    \(em\ 1.3\fB | \fR
  2318. .T&
  2319. cw(108p) | cw(108p) .
  2320. +\ 3.0\fR    \(em\ 2.0 | 
  2321. .T&
  2322. cw(108p) | cw(108p) .
  2323. +\ 5.0\fR    \(em\ 2.3\fB | \fR
  2324. .T&
  2325. cw(108p) | cw(108p) .
  2326. +10.0\fR    \(em\ 2.9\fB | \fR
  2327. .T&
  2328. cw(108p) | cw(108p) .
  2329. +15.0\fR    \(em\ 3.2\fB | \fR
  2330. .T&
  2331. cw(108p) | cw(108p) .
  2332. +20.0\fR    \(em\ 3.5\fB | \fR
  2333. _
  2334. .TE
  2335. .nr PS 9
  2336. .RT
  2337. .ad r
  2338. \fBTableau 1/J.31 [T1.31], p.\fR 
  2339. .sp 1P
  2340. .RT
  2341. .ad b
  2342. .RT
  2343. .PP
  2344. The nominal values of the times so measured are:
  2345. .LP
  2346.     \(em
  2347.     attack time: 1\ ms;
  2348. .LP
  2349.     \(em
  2350.     recovery time: 2.8\ ms.
  2351. .PP
  2352. The subject of tolerances for these values is a matter for further study.
  2353. .PP
  2354. The transient behaviour of the expander is observed with the
  2355. compressor and expander interconnected. If the same steps are then applied 
  2356. to the compressor input, the signal at the expander output should not deviate 
  2357. from the final steady\(hystate value by more than\ \(+- | 0%. 
  2358. .PP
  2359. \fINote\fR \ \(em\ Since the initial and final values of the compressor 
  2360. output voltage in the case of this compandor are not in a 1 |  | \ ratio 
  2361. because of the curved characteristic, the arithmetic means here are not\ 
  2362. 1.5 and\ 0.75, 
  2363. respectively, as in the case of the telephone compandor.
  2364. .RT
  2365. .sp 1P
  2366. .LP
  2367. 1.6
  2368.     \fIImpedance at audio points\fR 
  2369. .sp 9p
  2370. .RT
  2371. .PP
  2372. The audio input\(hyimpedance should be 600\ ohms balanced with a
  2373. minimum return loss of 26\ dB.
  2374. .RT
  2375. .sp 1P
  2376. .LP
  2377. 1.7
  2378.     \fIAttenuation/frequency distortion due to the sending\fR 
  2379. \fIand receiving equipments\fR 
  2380. .sp 9p
  2381. .RT
  2382. .PP
  2383. The total attenuation distortion introduced by a sending and a
  2384. receiving equipment should not exceed the following ranges:
  2385. .RT
  2386. .LP
  2387.     40\ to\ 125\ Hz:\ +0.5 to \(em0.7\ dB
  2388. .LP
  2389.     125\ Hz\ to\ 10\ kHz:\ +0.3 to \(em0.3\ dB
  2390. .LP
  2391.     10\ to\ 15\ kHz:\ +0.5 to \(em0.7\ dB
  2392. .LP
  2393. relative to the gain at\ 800 or 1000\ Hz.
  2394. .bp
  2395. .sp 1P
  2396. .LP
  2397. 1.8
  2398.     \fISuppression of carrier leaks at 10\ kHz and 14\ kHz\fR 
  2399. .sp 9p
  2400. .RT
  2401. .PP
  2402. Since, according to Recommendation\ H.14\ [4], carrier leaks may be of 
  2403. the order of \(em40\ dBm0 and that Recommendation\ J.21, \(sc\ 3.1.6 requires 
  2404. a 
  2405. suppression to (\(em73\ \(em\ ?63ps)\ dBm0s for single\(hytone interference, 
  2406. narrow\(hyband 
  2407. crystal stop\(hyfilters should be available for insertion if required, 
  2408. and should have the following specifications: 
  2409. .RT
  2410. .LP
  2411.     \fI1\ dB bandwidth of the stopband\fR 
  2412. .LP
  2413.     at\ 10\ kHz:\ \(= | (+- | 50\ Hz
  2414. .LP
  2415.     at\ 14\ kHz:\ \(= | (+- | 10\ Hz
  2416. .LP
  2417.     \fIAttenuation for the midfrequencies\fR 
  2418. .LP
  2419.     at\ 10\ kHz:\ \(>=" | 6\ dB
  2420. .LP
  2421.     at\ 14\ kHz:\ \(>=" | 2\ dB
  2422. .PP
  2423. \fINote\fR \ \(em\ The attenuation of these bandstop filters is sufficient 
  2424. without taking account of the compandor advantage. 
  2425. .PP
  2426. The stopband attenuations should be maintained within \(+- | \ Hz referred 
  2427. to the above midfrequencies, in order to allow for the normal frequency 
  2428. variation of the carrier leaks.
  2429. .PP
  2430. In order to be able to use crystal bandstop filters of a simple
  2431. design, it is recommended to assign them not to the AF\ position but to the
  2432. corresponding IF\ position, additional allowance having to be made for the
  2433. carrier frequencies used in the terminal equipment:
  2434. .RT
  2435. .LP
  2436.     10\ kHz corresponding to 85.5\ kHz and
  2437. .LP
  2438.     14\ kHz corresponding to 81.5\ kHz.
  2439. .PP
  2440. \fINote\fR \ \(em\ Contribution\ COM\ XV\(hyNo.\ 31 (Study Period\ 1973\(hy1976) 
  2441. from the Federal Republic of Germany gives details of the calculation and 
  2442. numerical data for a possible filter characteristic. 
  2443. .sp 1P
  2444. .LP
  2445. 1.9
  2446.     \fIInterconnection\fR 
  2447. .sp 9p
  2448. .RT
  2449. .PP
  2450. When sound\(hyprogramme circuits employing equipment in conformity
  2451. with this Recommendation are interconnected, it is recommended that, where
  2452. possible, the through connection should be performed either in the
  2453. group\(hyfrequency position or in the position of the 1st\ IF. As described in
  2454. \(sc\ 1.2\ above, interconnection in these positions will exclude unnecessary
  2455. compandor stages from the through connection.
  2456. .RT
  2457. .sp 1P
  2458. .LP
  2459. 1.10
  2460.     \fIEqualizers for gain and phase difference\fR 
  2461. .sp 9p
  2462. .RT
  2463. .PP
  2464. In order to be able to meet the quality parameters specified in
  2465. Recommendation\ J.21, \(sc\ 3.1.3, for monophonic and \(sc\(sc\ 3.2.1 and 
  2466. 3.2.2 for 
  2467. stereophonic sound\(hyprogramme transmissions, gain and phase\(hydifference
  2468. equalizers in the group\(hyfrequency position have to be assigned to the
  2469. sound\(hyprogramme channel equipment before the hybrid at the receiving 
  2470. end. These equalizers can be switched in steps and their characteristics 
  2471. are adapted to 
  2472. the typical distortions by making them fan\(hyshaped.
  2473. .PP
  2474. The 
  2475. gain equalizers
  2476. are required to compensate for the
  2477. frequency\(hydependent gain distortions in the lower and upper frequency 
  2478. ranges of the group on which the sound\(hyprogramme channels are established. 
  2479. By means of 
  2480. the phase\(hydifference equalizers, the phase distortion occurring in the 
  2481. group is increased in the upper or lower half of the group\(hyfrequency 
  2482. band to such an 
  2483. extent that a characteristic which is skew\(hysymmetric about the centre 
  2484. frequency of the group is obtained, i.e.\ phase coincidence between the 
  2485. sound\(hyprogramme 
  2486. channel positions.
  2487. .PP
  2488. Figures 5/J.31 and 6/J.31 show the effectiveness of the gain and
  2489. phase\(hydifference equalizers
  2490. within the frequency band of the group and  their effects on 
  2491. gain and phase\(hydifference
  2492. of the sound\(hyprogramme
  2493. channels in the AF position. Here, allowance is made for the fact that
  2494. deviations at the pilot frequency of 16.8\ kHz in the 
  2495. AF\ position are always automatically adjusted to zero by means of the 
  2496. pilot regulation. 
  2497. .PP
  2498. In order to facilitate international cooperation in determining
  2499. the optimum equalizer setting within a very short time, the lining\(hyup 
  2500. procedure and arrangement of measuring equipment detailed below is 
  2501. recommended.
  2502. .bp
  2503. .PP
  2504. At the sending end, this arrangement consists of a signal generator
  2505. with a high level accuracy and a very low output impedance, which produces 
  2506. the measuring frequencies of 0.525\ kHz (=\ 1/32) and 8.4\ kHz (=\ 1/2) 
  2507. derived from 
  2508. the pilot frequency of 16.8\ kHz. The two measuring frequencies should be
  2509. transmitted simultaneously over both sound\(hyprogramme channels, individually 
  2510. or at automatically alternating 3.9\(hysecond intervals. In the latter 
  2511. case the clock is obtained by a further division of 0.525\ kHz by 2\u1\d\u2\d. 
  2512. .PP
  2513. At the receiving end, use is made of a receiver having a calibrated
  2514. measuring instrument which indicates the level in each of the two
  2515. sound\(hyprogramme channels and the phase\(hydifference between them derived 
  2516. from the level of the voltage difference in the two channels. The received 
  2517. measuring 
  2518. frequency is indicated by a lamp. Since the frequency\(hydependent characteristic 
  2519. of the so\(hycalled fan equalizer used for gain and phase\(hydifference 
  2520. equalization is defined for the individual steps, it is possible to confine 
  2521. oneself to the two measuring frequencies considered to be sufficiently 
  2522. representative when 
  2523. determining the optimum equalizer setting.
  2524. .RT
  2525. .LP
  2526. .rs
  2527. .sp 33P
  2528. .ad r
  2529. \fBFigure 5/J.31, (M), p.\fR 
  2530. .sp 1P
  2531. .RT
  2532. .ad b
  2533. .RT
  2534. .LP
  2535. .bp
  2536. .LP
  2537. .rs
  2538. .sp 42P
  2539. .ad r
  2540. \fBFigure 6/J.31, (M), p.\fR 
  2541. .sp 1P
  2542. .RT
  2543. .ad b
  2544. .RT
  2545. .LP
  2546. .bp
  2547. .sp 2P
  2548. .LP
  2549. 1.11
  2550.     \fIUsable power reserve\fR 
  2551. .sp 1P
  2552. .RT
  2553. .sp 1P
  2554. .LP
  2555. 1.11.1
  2556.     \fIAudio\(hyfrequency parts of the equipment\fR  | (before pre\(hyemphasis
  2557. and after de\(hyemphasis):
  2558. .sp 9p
  2559. .RT
  2560. .sp 1P
  2561. .LP
  2562. 1.11.1.1
  2563.     \fIPeak power level\fR 
  2564. .sp 9p
  2565. .RT
  2566. .PP
  2567. The equivalent power level of the peak of sound\(hyprogramme signals, when 
  2568. they are controlled in accordance with Recommendations\ J.14 and\ J.15 
  2569. so as to have a quasi\(hypeak power of +9\ dBm0s, exceeds a level of about 
  2570. +12\ dBm0s with a probability of 10\uD\dlF261\u5\d, as is documented by 
  2571. several Administrations (see CCIR Report\ 491\ [5]). For the telephone 
  2572. service, the level with a probability of 10\uD\dlF261\u5\d, i.e.\ the level 
  2573. of +12\ dBm0s, should be respected in any 
  2574. case.
  2575. .RT
  2576. .sp 1P
  2577. .LP
  2578. 1.11.1.2
  2579.     \fIMargin against saturation\fR 
  2580. .sp 9p
  2581. .RT
  2582. .PP
  2583. A margin of\ 3 dB should be maintained between the peak power level in 
  2584. \(sc\ 1.11.1.1 and the overload point, to allow for level variations. 
  2585. .RT
  2586. .sp 1P
  2587. .LP
  2588. 1.11.1.3
  2589.     \fIOverload point\fR \fI, definitions\fR 
  2590. .sp 9p
  2591. .RT
  2592. .PP
  2593. First definition \(em The \fBoverload point\fR or overload level of an 
  2594. amplifier is at that value of absolute power level at the output, at which 
  2595. the absolute power level of the third harmonic increases by 20\ dB when 
  2596. the input 
  2597. signal to the amplifier is increased by 1\ dB.
  2598. .PP
  2599. This first definition does not apply when the test frequency is so
  2600. high that the third harmonic frequency falls outside the useful bandwidth of
  2601. the amplifier. The following definition may then be used:
  2602. .PP
  2603. Second definition \(em The overload point or overload level of an
  2604. amplifier is 6\ dB higher than the absolute power level in dBm, at the output
  2605. of the amplifier, of each of two sinusoidal signals of equal amplitude 
  2606. and of frequencies\ A and\ B respectively, when these absolute power levels 
  2607. are so 
  2608. adjusted that an increase of 1\ dB in both of their separate levels at 
  2609. the input to the amplifier causes an increase, at the output of the amplifier, 
  2610. of 20\ dB in the intermodulation product of frequency\ 2A\(hyB. 
  2611. .RT
  2612. .sp 1P
  2613. .LP
  2614. 1.11.1.4
  2615.     \fIValue of the overload point\fR 
  2616. .sp 9p
  2617. .RT
  2618. .PP
  2619. The overload point of these audio\(hyfrequency parts, therefore,
  2620. should be higher than +15\ dBm0s.
  2621. .RT
  2622. .sp 1P
  2623. .LP
  2624. 1.11.2
  2625.      \fICarrier\(hyfrequency parts of the programme modulating equipment\fR 
  2626. \fI(between compressor and telephone multiplex and between telephone\fR 
  2627. \fImultiplex and expander)\fR 
  2628. .sp 9p
  2629. .RT
  2630. .PP
  2631. The overload point, as defined in \(sc\ 1.11.1.3 should have a margin of 
  2632. 2\ dB against the equivalent peak power value of a group channel (+19\ 
  2633. dBm0). The overload point of these carrier\(hyfrequency parts, therefore, 
  2634. should be 
  2635. higher than +21\ dBm0.
  2636. .RT
  2637. .sp 1P
  2638. .LP
  2639. 1.11.3
  2640.     \fIComplete equipment, back to back\fR 
  2641. .sp 9p
  2642. .RT
  2643. .PP
  2644. Test measurements should be possible without degradation visible on an 
  2645. oscilloscope: 
  2646. .RT
  2647. .LP
  2648.     \(em
  2649.     with one or two sine\(hywave test signals of any frequency
  2650. with peak power levels up to +12\ dBm0s,
  2651. .LP
  2652.     \(em
  2653.     with tone pulses of any frequency with levels up to
  2654. 0\ dBm0s.
  2655. .sp 1P
  2656. .LP
  2657. 1.12
  2658.     \fILoading of groups and supergroups\fR 
  2659. .sp 9p
  2660. .RT
  2661. .PP
  2662. Table 2/J.31 gives some observed figures for the loading of groups and 
  2663. supergroups in the most essential cases. 
  2664. .RT
  2665. .sp 2P
  2666. .LP
  2667. \fB2\fR     \fBCharacteristics of a\fR 
  2668. \fBgroup link used to establish two 15 kHz\fR \fBtype carrier\(hyfrequency 
  2669. sound\(hyprogramme circuits\fR 
  2670. .sp 1P
  2671. .RT
  2672. .PP
  2673. The lining\(hyup of international group links is described in
  2674. Recommendation\ M.460\ [9] in which information is given on the
  2675. attenuation/frequency characteristics which should be obtained. To comply 
  2676. with the attenuation/frequency characteristics of sound\(hyprogramme circuits 
  2677. in 
  2678. accordance with Recommendation\ J.21, it may be necessary to include a small
  2679. amount of additional equalization.
  2680. .bp
  2681. .RT
  2682. .ce
  2683. \fBH.T. [T2.31]\fR 
  2684. .ce
  2685. TABLE\ 2/J.31
  2686. .ce
  2687. \fBLoading of groups and supergroups in the case of sound\(hyprogramme\fR 
  2688. .ce
  2689.  
  2690. .ce
  2691. \fBtransmission\fR 
  2692. .ce
  2693. \fBwith the carrier programme system recommended in CCITT\fR 
  2694. .ce
  2695.  
  2696. .ce
  2697. \fBRecommendation J.31, \(sc1\fR 
  2698. .ps 9
  2699. .vs 11
  2700. .nr VS 11
  2701. .nr PS 9
  2702. .TS
  2703. center box;
  2704. lw(120p) | cw(30p) | cw(78p) .
  2705.     n m (dBm0)    n p (dBm0)
  2706. _
  2707. .T&
  2708. lw(120p) | cw(30p) | cw(78p) .
  2709. \fIGroup\fR        
  2710. .T&
  2711. lw(120p) | cw(30p) | lw(78p) .
  2712.  {
  2713. \ 12
  2714. telephone channels (as in Recommendation G.223 [6])
  2715.  }    \(em4\fB.\ \fR    +19
  2716. .T&
  2717. lw(120p) | cw(30p) | lw(78p) .
  2718. \ \ 1 programme channel only    \(em6\fB.\ \fR    +12
  2719. .T&
  2720. lw(120p) | cw(30p) | lw(78p) .
  2721.  {
  2722. \ \ 1
  2723. programme channel + 6 telephone channels
  2724.  }    \(em3.5    +12\ \ programme channel only
  2725. .T&
  2726. lw(120p) | cw(30p) | lw(78p) .
  2727.  {
  2728. \ \ 2
  2729. programme channels (different monophonic programmes)
  2730.  }    \(em3\fB.\ \fR    +13
  2731. .T&
  2732. lw(120p) | cw(30p) | lw(78p) .
  2733.  {
  2734. \ \ 1
  2735. stereophonic pair | ua\d\u)\d
  2736.  }    \(em3\fB.\ \fR    +17
  2737. .T&
  2738. lw(120p) | cw(30p) | lw(78p) .
  2739.  {
  2740. \ \ 2
  2741. programme channels (identical monophonic programmes)
  2742.  }    \(em3\fB.\ \fR    +17
  2743. .T&
  2744. lw(120p) | cw(30p) | lw(78p) .
  2745. \fISupergroup\fR        
  2746. .T&
  2747. lw(120p) | cw(30p) | lw(78p) .
  2748.  {
  2749. \ 60
  2750. telephone channels (as in Recommendation G.223 [6])
  2751.  }    +3\fB.\ \fR    +21
  2752. .T&
  2753. lw(120p) | cw(30p) | lw(78p) .
  2754.  {
  2755. \ \ 4
  2756. programme channels in 2 groups + 36 telephone
  2757. channels:
  2758.  }        
  2759. .T&
  2760. lw(120p) | cw(30p) | lw(78p) .
  2761.  {
  2762. \ \ 4
  2763. different programmes
  2764. \ \ 2
  2765. different stereophonic programmes
  2766. \ \ 2
  2767. equal stereophonic programmes
  2768.  }    +3.5 +3.5 +3.5     {
  2769. +14
  2770. +18\ \ programme channels only
  2771. +22
  2772.  }
  2773. .T&
  2774. lw(120p) | cw(30p) | lw(78p) .
  2775. \ 10 programme channels        
  2776. .T&
  2777. lw(120p) | cw(30p) | lw(78p) .
  2778.  {
  2779. \ 10
  2780. different programmes
  2781. \ \ 5
  2782. different stereophonic programmes
  2783. \ \ 2
  2784. equal stereophonic programmes + 6 different monophonic
  2785. programmes
  2786.  }     {
  2787. +4\fB.5\fR
  2788. +4\fB.5\fR
  2789. +4\fB.5\fR
  2790.  }     {
  2791. +15
  2792. +19
  2793. +22
  2794. n
  2795. m
  2796.  }
  2797. .TE
  2798. .LP
  2799. Long\(hyterm mean power level [7].
  2800. .LP
  2801. n
  2802. p
  2803. Equivalent peak power level [8] (= level of equivalent sine\(hywave
  2804. whose amplitude is exceeded by the peak voltage of the multiplex signal only
  2805. with a bilateral probability of 10\uD\dlF261\u5\d).
  2806. .LP
  2807. \ua\d\u)\d
  2808. Loading by one stereophonic programme is treated as loading by two identical monophonic programmes (worst case).
  2809. .nr PS 9
  2810. .RT
  2811. .ad r
  2812. \fBTableau 2/J.31 [T2.31], p.\fR 
  2813. .sp 1P
  2814. .RT
  2815. .ad b
  2816. .RT
  2817. .PP
  2818. Group links for programme transmission have to meet special
  2819. requirements concerning carrier leaks and other interfering frequencies 
  2820. so that programme transmission conforms to the standard as defined in 
  2821. Recommendation\ J.21.
  2822. .PP
  2823. The basic requirement is that interfering frequencies appearing in the 
  2824. programme bands have to be suppressed to (\(em73\ \(em\ ?63ps)\ dBm0s on 
  2825. the programme 
  2826. circuit
  2827. .FS
  2828. This value has been specified in Recommendation\ J.21 by CMTT.
  2829. CCIR Report\ 493\ [10] gives some additional information regarding the
  2830. subjective impairments produced by interfering frequencies on a circuit 
  2831. using equipment conforming to Recommendation\ J.31. 
  2832. .FE
  2833. . For frequencies
  2834. corresponding to audio frequencies above\ 8\ kHz, additional suppression is
  2835. possible by special spike filters in the terminal equipment of the programme
  2836. circuit.
  2837. .PP
  2838. Group links to be used for programme transmission according to
  2839. Recommendation\ J.21 and using programme terminal equipment according to
  2840. Recommendation\ J.31, have to meet, therefore, the following
  2841. requirements:
  2842. .RT
  2843. .LP
  2844.     a)
  2845.     Carrier leaks
  2846. .FS
  2847. Having the frequency precision of
  2848. carriers.
  2849. .FE
  2850. at\ 68, 72, 96 and 100\ kHz and any single\(hytone
  2851. interference signal falling outside the band of frequencies used
  2852. for sound\(hyprogramme transmission including the pilots (see
  2853. Figure\ 2/J.31) should not be higher than \(em40\ dBm0. This allows
  2854. the necessary suppression to (\(em73\ \(em\ ?63ps)\ dBm0s taking account of
  2855. the amount of the narrow\(hyband crystal stop\(hyfilter
  2856. attenuation.
  2857. .bp
  2858. .LP
  2859.     b)
  2860.     Carrier leaks at\ 76, 80, 88 and 92\ kHz and any other
  2861. single\(hytone interference signal falling within the band of
  2862. frequencies used for sound\(hyprogramme transmission including
  2863. the pilots (see Figure\ 2/J.31), should not be higher than:
  2864. .LP
  2865.     \(em
  2866.     for frequencies between 73\ kHz and 95\ kHz: \(em68\ dBm0,
  2867. .LP
  2868.     \(em
  2869.     for frequencies at 67\ kHz and 101\ kHz: \(em48\ dBm0.
  2870. .LP
  2871.      In the bands\ 67 to 73\ kHz and\ 95 to 101\ kHz the requirement is given 
  2872. by straight lines (linear frequency and dB\ scales) interconnecting the 
  2873. requirements given above 
  2874. .FS
  2875. These values are still under study. It has been
  2876. assumed that the compandor gives a subjective improvement of at least 12\ dB.
  2877. CMTT is asked to confirm that this assumption is valid.
  2878. .FE
  2879. .
  2880. .PP
  2881. It is necessary to consider whether additional requirements for
  2882. the characteristics of group links for 15\ kHz\ sound\(hyprogramme transmission 
  2883. are needed beyond those covered in Recommendation\ M.460\ [9] (for example, 
  2884. group 
  2885. delay distortion in the case of stereophonic transmission bearing in mind 
  2886. the possibility of changeover to stand\(hyby paths). 
  2887. .PP
  2888. The above requirements are illustrated in Figure\ 7/J.31.
  2889. .PP
  2890. \fINote\fR \ \(em\ Figure\ 8/J.31 gives the permissible level of single\(hytone
  2891. interference for the systems described in Annexes\ A,\ B and\ C, such that the
  2892. basic requirement of (\(em73\ \(em\ ?63ps)\ dBm0s mentioned above is met.
  2893. .RT
  2894. .LP
  2895. .rs
  2896. .sp 30P
  2897. .ad r
  2898. \fBFigure\ 7/J.31, (M), p.\fR 
  2899. .sp 1P
  2900. .RT
  2901. .ad b
  2902. .RT
  2903. .LP
  2904. .bp
  2905. .LP
  2906. .rs
  2907. .sp 21P
  2908. .ad r
  2909. \fBFigure 8/J.31, (M), p.\fR 
  2910. .sp 1P
  2911. .RT
  2912. .ad b
  2913. .RT
  2914. .ce 1000
  2915. ANNEX\ A
  2916. .ce 0
  2917. .ce 1000
  2918. (to Recommendation\ J.31)
  2919. .sp 9p
  2920. .RT
  2921. .ce 0
  2922. .ce 1000
  2923. \fBSingle sideband system\fR 
  2924. .sp 1P
  2925. .RT
  2926. .ce 0
  2927. .ce 1000
  2928. (Contribution of the N.V. Philips Telecommunicatie Industrie)
  2929. .sp 9p
  2930. .RT
  2931. .ce 0
  2932. .PP
  2933. This Annex concerns a 
  2934. single\(hysideband sound\(hyprogramme
  2935. transmission equipment
  2936. incorporating pre\(hy and de\(hyemphasis combined with a compandor characterized 
  2937. by a separate FM control channel. 
  2938. .sp 1P
  2939. .RT
  2940. .PP
  2941. The equipment operates on group links of carrier telephone
  2942. systems.
  2943. .PP
  2944. Both peak and average loads to the group are compatible with those of the 
  2945. replaced telephone channels. 
  2946. .RT
  2947. .sp 1P
  2948. .LP
  2949. A.1
  2950.     \fIFrequency allocation in the group\fR 
  2951. .sp 9p
  2952. .RT
  2953. .ce
  2954. \fBH.T. [T3.31]\fR 
  2955. .ce
  2956. TABLE\ A\(hy1/J.31
  2957. .ps 9
  2958. .vs 11
  2959. .nr VS 11
  2960. .nr PS 9
  2961. .TS
  2962. center box;
  2963. lw(60p) | cw(54p) | cw(60p) | cw(54p) .
  2964.      {
  2965. Modulated programme frequencies
  2966.  }    Compandor control channel    Synchronizing pilot
  2967. _
  2968. .T&
  2969. lw(60p) | cw(54p) | cw(60p) | cw(54p) , l | c | c | ^ .
  2970. Channel A (inverted)     {
  2971. 65\fB,\ \ \fR
  2972. . |  |  \ 79.96 kHz
  2973.  }    81.39 . |  |  83.18 kHz    84 kHz
  2974. Channel B (erect)     {
  2975. 88.04\fR
  2976. . |  |  103\fB.96\fR
  2977. kHz
  2978.  }    84.82 . |  |  86.61 kHz
  2979. _
  2980. .TE
  2981. .nr PS 9
  2982. .RT
  2983. .ad r
  2984. \fBTableau A\(hy1/J.31 [T3.31], p.\fR 
  2985. .sp 1P
  2986. .RT
  2987. .ad b
  2988. .RT
  2989. .LP
  2990. .bp
  2991. .PP
  2992. Channels\ A and\ B (see Table A\(hy1/J.31) can be used for independent 
  2993. monophonic sound\(hyprogramme circuits or combined into a stereophonic 
  2994. pair. 
  2995. Either channel\ A or\ B can be deleted and substituted by the corresponding
  2996. telephone channels.
  2997. .PP
  2998. Group pilots at\ 84.08, 84.14 and 104.08\ kHz and telephone channels\ 1 
  2999. and\ 12 are compatible with this frequency allocation. 
  3000. .RT
  3001. .sp 1P
  3002. .LP
  3003. A.2
  3004.     \fIPre\(hyemphasis\fR 
  3005. .sp 9p
  3006. .RT
  3007. .PP
  3008. Pre\(hyemphasis takes place before compression by means of a network according 
  3009. to Recommendation\ J.17. The insertion loss at 800\ Hz is 6.5\ dB. 
  3010. .RT
  3011. .sp 2P
  3012. .LP
  3013. A.3
  3014.     \fICompandor\fR 
  3015. .sp 1P
  3016. .RT
  3017. .sp 1P
  3018. .LP
  3019. A.3.1
  3020.     \fISteady\(hystate characteristics\fR 
  3021. .sp 9p
  3022. .RT
  3023. .PP
  3024. The compandor has a separate frequency\(hymodulated control channel
  3025. containing the information on the degree of compression, as indicated in
  3026. Table\ A.2/J.31.
  3027. .PP
  3028. For the lowest programme levels, the total improvement in
  3029. signal\(hyto\(hynoise ratio will be 19.8\ dB (when weighting by means of 
  3030. a psophometer according to the Recommendation cited in\ [11]). 
  3031. .RT
  3032. .ce
  3033. \fBH.T. [T4.31]\fR 
  3034. .ce
  3035. TABLE\ A\(hy2/J.31
  3036. .ps 9
  3037. .vs 11
  3038. .nr VS 11
  3039. .nr PS 9
  3040. .TS
  3041. center box;
  3042. cw(60p) | cw(54p) | cw(60p) sw(54p) , ^  | ^  | c | c.
  3043.  {
  3044. Compressor input level
  3045. (dBm0) | ua\d\u)\d
  3046.  }    Compressor gain  (dB)     {
  3047. Control channel frequency (kHz)
  3048.  }
  3049.         Channel A    Channel B
  3050. _
  3051. .T&
  3052. cw(60p) | cw(54p) | cw(60p) | cw(54p) .
  3053. \(em\(if    \ 17\fB.\ \fR    81.39    86.61
  3054. .T&
  3055. cw(60p) | cw(54p) | cw(60p) | cw(54p) .
  3056. \(em40    \ 17\fB.\ \fR    81.39    86.61
  3057. .T&
  3058. cw(60p) | cw(54p) | cw(60p) | cw(54p) .
  3059. \(em35    \ 16.9    81.40    86.60
  3060. .T&
  3061. cw(60p) | cw(54p) | cw(60p) | cw(54p) .
  3062. \(em30    \ 16.7    81.41    86.59
  3063. .T&
  3064. cw(60p) | cw(54p) | cw(60p) | cw(54p) .
  3065. \(em25    \ 15.9    81.43    86.57
  3066. .T&
  3067. cw(60p) | cw(54p) | cw(60p) | cw(54p) .
  3068. \(em20    \ 13.5    81.52    86.48
  3069. .T&
  3070. cw(60p) | cw(54p) | cw(60p) | cw(54p) .
  3071. \(em15    \ \ 9.5    81.70    86.30
  3072. .T&
  3073. cw(60p) | cw(54p) | cw(60p) | cw(54p) .
  3074. \(em10    \ \ 4.8    81.94    86.06
  3075. .T&
  3076. cw(60p) | cw(54p) | cw(60p) | cw(54p) .
  3077. \(em\ 5    \ \ 0\fB.\ \fR    82.24    85.76
  3078. .T&
  3079. cw(60p) | cw(54p) | cw(60p) | cw(54p) .
  3080. \ \ 0    \(em\ 4.9    82.56    85.44
  3081. .T&
  3082. cw(60p) | cw(54p) | cw(60p) | cw(54p) .
  3083. +\ 5    \(em\ 9.6    82.90    85.10
  3084. .T&
  3085. cw(60p) | cw(54p) | cw(60p) | cw(54p) .
  3086. +10    \(em11.8    83.18    84.82
  3087. .T&
  3088. cw(60p) | cw(54p) | cw(60p) | cw(54p) .
  3089. +15    \(em11.8    83.18    84.82
  3090. .TE
  3091. .LP
  3092. \ua\d\u)\d
  3093. The relative level at the compressor input to be considered is
  3094. 6.5\ dB higher than that corresponding to an 800\ Hz audio\(hyfrequency test\(hytone. With pre\(hyemphasis and compressor, an audio input level of e.g. +6.5\ dBm0s at
  3095. 800\ Hz will thus give rise to a compressor input level of 0\ dBm0 and hence to a group level of \(em4,9\ dBm0(\fIt\fR
  3096. ).
  3097. .LP
  3098. The level in the control channel is \(em17 dBm0(\fIt\fR
  3099. ).
  3100. .LP
  3101. The expander gain tracks that of the compressor with a tolerance of \(+- | ,5 dB.
  3102. .LP
  3103. dBm0(\fIt\fR
  3104. ) denotes that the level quoted is referred to a 0 relative level point in a telephone channel.
  3105. .LP
  3106. dBm0s denotes that the level quoted is referred to the sound\(hyprogramme
  3107. circuit.
  3108. .nr PS 9
  3109. .RT
  3110. .ad r
  3111. \fBTableau A\(hy2/J.31 [T4.31], p.\fR 
  3112. .sp 1P
  3113. .RT
  3114. .ad b
  3115. .RT
  3116. .sp 1P
  3117. .LP
  3118. A.3.2
  3119.     \fITransient behaviour of the compressor\fR 
  3120. .sp 9p
  3121. .RT
  3122. .PP
  3123. Considering a 12\ dB level step at the compressor input from
  3124. \(em17\ dBm0 to \(em5\ dBm0 (point of unaffected level), the compressor 
  3125. attack time 
  3126. is defined as the time interval needed for the compressor output voltage to
  3127. reach the arithmetical mean between initial and final values.
  3128. .bp
  3129. .PP
  3130. Taking the sudden level variation in the opposite direction yields the 
  3131. definition of the compressor recovery time. 
  3132. .PP
  3133. The nominal values of attack and recovery time are respectively\ 2.4
  3134. and 4\ ms.
  3135. .RT
  3136. .sp 1P
  3137. .LP
  3138. A.3.3
  3139.     \fITransient behaviour of the expander\fR 
  3140. .sp 9p
  3141. .RT
  3142. .PP
  3143. With compressor and expander interconnected and when applying at
  3144. the compressor input sudden level variations from \(em17\ dBm0 to \(em5\ 
  3145. dBm0 and vice versa, the expander output voltage should not deviate by 
  3146. more than\ 10% from the steady\(hystate values. 
  3147. .RT
  3148. .sp 1P
  3149. .LP
  3150. A.4
  3151.     \fISynchronizing pilot\fR 
  3152. .sp 9p
  3153. .RT
  3154. .PP
  3155. A synchronizing pilot at 84\ kHz with a level of \(em20\ dBm0(\fIt\fR ) 
  3156. is used in order to reduce frequency and phase errors due to the group 
  3157. link. 
  3158. .PP
  3159. Frequency offset is reduced by a factor of\ 21.
  3160. .PP
  3161. At the transmitting and receiving terminals, the modulating and
  3162. demodulating carriers should be phase\(hycoherent with the synchronizing 
  3163. pilot in such a way that a frequency offset of 2\ Hz does not give rise 
  3164. to a phase 
  3165. difference between the two channels of the stereophonic pair
  3166. exceeding\ 1\(de.
  3167. .RT
  3168. .ce 1000
  3169. ANNEX\ B
  3170. .ce 0
  3171. .ce 1000
  3172. (to\ Recommendation\ J.31)
  3173. .sp 9p
  3174. .RT
  3175. .ce 0
  3176. .ce 1000
  3177. \fBDouble\(hysideband system\fR 
  3178. .sp 1P
  3179. .RT
  3180. .ce 0
  3181. .ce 1000
  3182. (Contribution of L.M. Ericsson, ITT and Telettra)
  3183. .sp 9p
  3184. .RT
  3185. .ce 0
  3186. .LP
  3187. B.1
  3188.     \fIFrequency allocation\fR 
  3189. .sp 1P
  3190. .RT
  3191. .PP
  3192. Double\(hysideband modulation of a carrier frequency of 84.080\ kHz.
  3193. The sidebands are located in the band\ 69.080\(hy99.080\ kHz. The carrier 
  3194. is reduced in level, so that it can be used in the normal way for a group 
  3195. pilot. 
  3196. .RT
  3197. .sp 1P
  3198. .LP
  3199. B.2
  3200.     \fIPre\(hyemphasis\fR 
  3201. .sp 9p
  3202. .RT
  3203. .PP
  3204. The pre\(hyemphasis curve given in Recommendation\ J.17 should be
  3205. used.
  3206. .RT
  3207. .sp 1P
  3208. .LP
  3209. B.3
  3210.     \fICompandors\fR 
  3211. .sp 9p
  3212. .RT
  3213. .PP
  3214. Compandors are not an integral part of these systems.
  3215. .RT
  3216. .sp 1P
  3217. .LP
  3218. B.4
  3219.     \fILevels of programme signal in carrier system\fR 
  3220. .sp 9p
  3221. .RT
  3222. .PP
  3223. The levels are such that a sine wave of 800\ Hz applied at the audio input 
  3224. with a level of 0\ dBm0s will appear at the group output, having been 
  3225. through a pre\(hyemphasis network, as two sideband frequencies each with 
  3226. a level of +2\ dB compared to the relative level of the telephone channels, 
  3227. that is 
  3228. +2\ dBm0(\fIt\fR ). This level should be adjustable over a range of
  3229. about\ \(+- | \ dB.
  3230. .RT
  3231. .sp 1P
  3232. .LP
  3233. B.5
  3234.     \fIGroup regulation\fR 
  3235. .sp 9p
  3236. .RT
  3237. .PP
  3238. Normal group regulation is available using 84.080\ kHz. This
  3239. frequency had the normal level and tolerances for a pilot as given in the
  3240. Recommendation cited in\ [12].
  3241. .RT
  3242. .sp 1P
  3243. .LP
  3244. B.6
  3245.     \fICarrier regeneration\fR 
  3246. .sp 9p
  3247. .RT
  3248. .PP
  3249. Different versions of this system rely respectively on the correct phase 
  3250. of the group pilot or on the use of an auxiliary pilot above the 
  3251. programme band (16.66\ kHz or 16.8\ kHz, for example, has been proposed for
  3252. national systems); a frequency of 16.8\ kHz should be reconsidered for
  3253. international use; the sending terminal should, where necessary, be adapted 
  3254. to meet the needs of the receiving terminal in either respect. The level 
  3255. of any 
  3256. auxiliary pilot should not exceed \(em20\ dBm0(\fIt\fR ), i.e. referred to the
  3257. telephone channel level in the group.
  3258. .bp
  3259. .RT
  3260. .ce 1000
  3261. ANNEX\ C
  3262. .ce 0
  3263. .ce 1000
  3264. (to\ Recommendation\ J.31)
  3265. .sp 9p
  3266. .RT
  3267. .ce 0
  3268. .ce 1000
  3269. \fBTransmitting of six sound\(hyprogramme circuits\fR 
  3270. .sp 1P
  3271. .RT
  3272. .ce 0
  3273. .ce 1000
  3274. \fBon a supergroup link\fR 
  3275. .ce 0
  3276. .ce 1000
  3277. (Contribution of Societ\*`a Italiana Telecomunicazioni Siemens SpA)
  3278. .sp 9p
  3279. .RT
  3280. .ce 0
  3281. .PP
  3282. A system for setting up on group links one monophonic
  3283. programme circuit or two circuits combined into a stereophonic programme, is
  3284. described in Contribution COM\ XV\(hyNo.\ 151 (Study Period\ 1973\(hy1976) 
  3285. and is 
  3286. widely used in Italy.
  3287. .sp 1P
  3288. .RT
  3289. .PP
  3290. A new type of equipment for the transmission of six programme
  3291. channels allocated in the band of a basic supergroup has been developed and
  3292. successfully adopted experimentally.
  3293. .PP
  3294. The essential characteristic of this system is the utilization of a
  3295. single sideband, modulated in amplitude, with a suppressed carrier of 86\ kHz
  3296. and a synchronous demodulation using a\ 16.8\(hykHz pilot in order to have no
  3297. errors in the transmitted frequencies and no errors in the phase relation
  3298. between the signals\ A and\ B for stereophonic programmes.
  3299. .PP
  3300. The carrier of 86\ kHz is suitable for allocating the programme signal 
  3301. to that sideband which is unaffected by telephone carrier leaks and for 
  3302. avoiding intelligible crosstalk between telephone and programme channels.
  3303. .PP
  3304. The single\(hysideband modulation employs the phase\(hyshift technique. 
  3305. By means of this the programme channel is allocated either to the lower 
  3306. sideband between\ 71 and\ 86\ kHz or to the upper sideband between\ 86 
  3307. and\ 101\ kHz. 
  3308. .PP
  3309. In a second modulation procedure the six sound\(hyprogrammes are
  3310. allocated to the band of the basic supergroup 312\(hy552\ kHz with the
  3311. carriers 346\ kHz, 382\ kHz, 418\ kHz, 454\ kHz, 490\ kHz and 526\ kHz.
  3312. .PP
  3313. The measurements carried out show that the system complies with the
  3314. values recommended in Recommendation\ J.21 for the high\(hyquality circuits 
  3315. with 
  3316. equipments whose price renders the system economical, even for distances of
  3317. some hundreds of kilometres.
  3318. .RT
  3319. .sp 2P
  3320. .LP
  3321.     \fBReferences\fR 
  3322. .sp 1P
  3323. .RT
  3324. .LP
  3325. [1]
  3326.      CCITT Recommendation \fINoise objectives for design of\fR \fIcarrier\(hytransmission 
  3327. systems of 2500\ km\fR , Vol.\ III, 
  3328. Rec.\ G.222.
  3329. .LP
  3330. [2]
  3331.     CCITT Recommendation \fICharacteristics of compandors for telephony\fR ,
  3332. Vol.\ III, Rec.\ G.162.
  3333. .LP
  3334. [3]
  3335.     CCITT Recommendation \fISpecification for an automatic measuring\fR 
  3336. \fIequipment for sound\(hyprogramme circuits\fR , Vol.\ IV, Rec.\ O.31.
  3337. .LP
  3338. [4]
  3339.     CCITT Recommendation \fICharacteristics of group links for the\fR 
  3340. \fItransmission of wide\(hyspectrum signals\fR , Vol.\ III,
  3341. Rec.\ H.14.
  3342. .LP
  3343. [5]
  3344.     CCIR Report \fICharacteristics of signals sent over sound\(hyprogramme\fR 
  3345. \fIcircuits\fR , Vol.\ XII, Report\ 491, ITU, Geneva,\ 1982.
  3346. .LP
  3347. [6]
  3348.     CCITT Recommendation \fIAssumptions for the calculation of noise on\fR 
  3349. \fIhypothetical reference circuits for telephony\fR , Vol.\ III,
  3350. Rec.\ G.223.
  3351. .LP
  3352. [7]
  3353.     \fIIbid.\fR , \(sc 1.
  3354. .LP
  3355. [8]
  3356.     \fIIbid.\fR , \(sc 6.2.
  3357. .LP
  3358. [9]
  3359.      CCITT Recommendation \fIBringing international group, supergroup, etc.,\fR 
  3360. \fIlinks into service\fR , Vol.\ IV, Rec.\ M.460. 
  3361. .LP
  3362. [10]
  3363.     CCIR Report \fICompandors for sound\(hyprogramme circuits\fR ,
  3364. Vol.\ XII, Report\ 493, ITU, Geneva,\ 1982.
  3365. .LP
  3366. [11]
  3367.     CCITT Recommendation \fIPsophometers (apparatus for the objective\fR 
  3368. \fImeasurement of circuit noise)\fR , Green Book, Vol.\ V,
  3369. Rec.\ P.53, Part\ B, ITU, Geneva,\ 1973.
  3370. .LP
  3371. [12]
  3372.     CCITT Recommendation \fIPilots on groups, supergroups, etc.\fR ,
  3373. Vol.\ III, Rec.\ G.241, \(sc\(sc\ 2 and\ 3.
  3374. .bp
  3375. .sp 2P
  3376. .LP
  3377. \fBRecommendation\ J.32\fR 
  3378. .RT
  3379. .sp 2P
  3380. .ce 1000
  3381. \fBCHARACTERISTICS\ OF\fR \ 
  3382. \fBEQUIPMENT\ AND\ LINES\ USED\ FOR\fR 
  3383. .EF '%    Fascicle\ III.6\ \(em\ Rec.\ J.32''
  3384. .OF '''Fascicle\ III.6\ \(em\ Rec.\ J.32    %'
  3385. .ce 0
  3386. .sp 1P
  3387. .ce 1000
  3388. \fBSETTING\ UP\ 10\ kHz\ TYPE\ SOUND\(hyPROGRAMME\ CIRCUITS\fR 
  3389. .ce 0
  3390. .sp 1P
  3391. .ce 1000
  3392. (The text of this Recommendation can se found 
  3393. .sp 1P
  3394. .RT
  3395. .ce 0
  3396. .sp 1P
  3397. .ce 1000
  3398. in Fascicle III.4 of the \fIRed Book\fR , ITU, Geneva, 1985)
  3399. .ce 0
  3400. .sp 1P
  3401. .sp 2P
  3402. .LP
  3403. \fBRecommendation\ J.33\fR 
  3404. .RT
  3405. .sp 2P
  3406. .ce 1000
  3407. \fBCHARACTERISTICS\ OF\fR \ 
  3408. \fBEQUIPMENT\ AND\ LINES\ USED |
  3409. FOR\ SETTING\ UP\fR 
  3410. .EF '%    Fascicle\ III.6\ \(em\ Rec.\ J.33''
  3411. .OF '''Fascicle\ III.6\ \(em\ Rec.\ J.33    %'
  3412. .ce 0
  3413. .sp 1P
  3414. .ce 1000
  3415. \fB6.4\ kHz\ TYPE\ SOUND\(hyPROGRAMME\ CIRCUITS\fR 
  3416. .FS
  3417. The
  3418. performance characteristics of 6.4\ kHz type sound\(hyprogramme circuits 
  3419. are given 
  3420. in Recommendation\ J.23 (Yellow Book,\ 1980).
  3421. .FE
  3422. .ce 0
  3423. .sp 1P
  3424. .PP
  3425. The CCITT recommends that, when an Administration wishes to
  3426. provide a sound\(hyprogramme circuit transmitted on a carrier system using a
  3427. frequency band corresponding to two telephone channels, the circuit should
  3428. occupy the frequency range\ 88\ kHz to\ 96\ kHz in the basic\ 12\(hychannel 
  3429. group\ B 
  3430. frequency band and the virtual carrier frequency within this range should be
  3431. 96\ kHz, or as an alternative, 95.5\ kHz
  3432. .FS
  3433. For the choice of groups and
  3434. supergroups used, see Recommendation\ J.32.
  3435. .FE
  3436. .
  3437. .sp 1P
  3438. .RT
  3439. .PP
  3440. If there is an arrangement between interested Administrations,
  3441. including if necessary the Administration of transit countries, a solution
  3442. allowing the establishment of up to four 6.4\ kHz\(hytype sound\(hyprogramme 
  3443. circuits in a basic group, as described in Annex\ A, may be used. 
  3444. .ce 1000
  3445. ANNEX\ A
  3446. .ce 0
  3447. .ce 1000
  3448. (to Recommendation J.33)
  3449. .sp 9p
  3450. .RT
  3451. .ce 0
  3452. .ce 1000
  3453. \fBFour 6.4 kHz type sound\(hyprogramme circuits in a basic group\fR 
  3454. .sp 1P
  3455. .RT
  3456. .ce 0
  3457. .ce 1000
  3458. (Contribution by the PTT of China)
  3459. .sp 9p
  3460. .RT
  3461. .ce 0
  3462. .LP
  3463. A.1
  3464.     \fIFrequency position and modulation scheme\fR 
  3465. .sp 1P
  3466. .RT
  3467. .PP
  3468. In order that the requirements of the performance characteristics of adjacent 
  3469. basic groups, supergroups, etc., through\(hyconnection equipments are not 
  3470. more stringent than those for the 15\ kHz type sound\(hyprogramme circuits, 
  3471. the band of four 6.4\ kHz programme frequencies in a group should be within 
  3472. the 
  3473. range of\ 65.3 to 102.7\ kHz band.
  3474. .PP
  3475. In order that modulation procedure is the same as that of 15\ kHz type 
  3476. sound\(hyprogramme circuits, three level modulations are adopted. Modulation 
  3477. procedure and frequency position are shown in Figure\ A\(hy1/J.33. All 
  3478. the carriers and pilots are derived from 12\ kHz basic frequency. 
  3479. .RT
  3480. .sp 2P
  3481. .LP
  3482. A.2
  3483.     \fIEmphasis network and compandor\fR 
  3484. .sp 1P
  3485. .RT
  3486. .PP
  3487. In order that the signal mean load of four 6.4\ kHz type
  3488. sound\(hyprogramme circuits in telephone circuits is less than \(em3\ dBm0, 
  3489. and the 
  3490. peak value load less than +19\ dBm0, it is necessary that the programme 
  3491. relative level (dBrs) be lower than that of telephone relative level (dBr) 
  3492. by 
  3493. 6.5\ dB and emphasis network be applied.
  3494. .PP
  3495. In order to meet the requirement of \(em39\ dBm0s noise level of 2500\ 
  3496. km hypothetical reference circuits defined in Recommendation\ J.23 (Yellow 
  3497. Book, 
  3498. 1980) in addition to the emphasis network, compandor should also be applied.
  3499. .PP
  3500. 6.4\ kHz system applies emphasis network as described in
  3501. Recommendation\ J.17. At 0.8\ kHz, the insertion loss of pre\(hyemphasis 
  3502. is 6.5\ dB, while the insertion gain of de\(hyemphasis is 6.5\ dB. 
  3503. .PP
  3504. 6.4\ kHz system applies the same compandors as 15\ kHz system does. (See 
  3505. Figure\ 4/J.31, Recommen 
  3506. dation\ J.31.)
  3507. .bp
  3508. .RT
  3509. .sp 2P
  3510. .LP
  3511. A.3
  3512.     \fIPilot\fR 
  3513. .sp 1P
  3514. .RT
  3515. .PP
  3516. To ensure the stability of instertion loss and deviation of
  3517. frequency required in programme circuits, a 7.5\ kHz pilot at a level of
  3518. \(em29\ dBm0 \(+-\ 0.1\ dB is inserted after pre\(hyemphasis and before 
  3519. modulator in 
  3520. transmission path.
  3521. .PP
  3522. The pilot, after demodulator in receiving path, is derived so as to
  3523. regulate frequencies and levels.
  3524. .RT
  3525. .LP
  3526. .rs
  3527. .sp 44P
  3528. .ad r
  3529. \fBFigure A\(hy1/J.33, (M), p.\fR 
  3530. .sp 1P
  3531. .RT
  3532. .ad b
  3533. .RT
  3534. .LP
  3535. .bp
  3536. .sp 2P
  3537. .LP
  3538. A.4
  3539.     \fINoise\fR \v'3p'
  3540. .sp 1P
  3541. .RT
  3542. .LP
  3543.     Weighted noise of telephone channel hypothetical
  3544. reference circuits
  3545.         \(em50 |  \ dBm0p
  3546.     Due to:
  3547.     telephone weighting network
  3548. loss
  3549.         \ \ 2.5\ dB
  3550.     bandwidth expanding from
  3551. 3.1 kHz to 6.4 kHz
  3552.         \ \ 3.2 dB
  3553.     CCIR Recommendation 468 sound\(hyprogramme
  3554. weighted network
  3555. (0.05 to 6.4 kHz)
  3556.         \ \ 9.0\ dB
  3557.     CCIR Recommendation 468 quasi\(hypeak value
  3558. measurement 
  3559.         \ \ 5 |  \ dB
  3560. .LP
  3561.     
  3562. .LP
  3563.     Sum (noise of hypothetical reference circuit
  3564. without emphasis and
  3565. compandor)
  3566.         \(em30.3\ dBq0ps
  3567.     Variation of weighted noise level within the range
  3568. of\ 0.05 to\ 6.4 kHz band due to de\(hyemphasis
  3569. (6.5\ dB/800 Hz)
  3570.         \(em\ 3 |  dB
  3571.     Variation of noise level due to
  3572. expandor
  3573.         \(em12 |  dB
  3574. .LP
  3575.     
  3576. .LP
  3577.     Noise of weighted hypothetical reference
  3578. circuit of 6.4 kHz\ type programme channels
  3579. (with emphasis and
  3580. compandor)
  3581.         \(em45.3\ dBq0ps
  3582. .PP
  3583. There is about 6\ dB safety margin compared with \(em39\ dBq0ps for
  3584. 6.4\ kHz\ type programme circuits described in Recommendation\ J.23.
  3585. .sp 2P
  3586. .LP
  3587. A.5
  3588.     \fISummary\fR 
  3589. .sp 1P
  3590. .RT
  3591. .PP
  3592. In a group, four 6.4\ kHz sound\(hyprogramme channels (A, B, C and D) can 
  3593. be established, and A (or D) can be replaced by three telephone channels, 
  3594. A + B (or C + D) can be replaced by one 15\ kHz sound\(hyprogramme channel 
  3595. or by 
  3596. six telephone channels.
  3597. .PP
  3598. This system meets every requirement of 6.4\ kHz type sound\(hyprogramme
  3599. circuits described in Recommendation\ J.23 (Yellow Book,\ 1980). There 
  3600. is no risk of overload in a group even when four programme channels transmit 
  3601. the same 
  3602. programme simultaneously.
  3603. .RT
  3604. .sp 2P
  3605. .LP
  3606. \fBRecommendation\ J.34\fR 
  3607. .RT
  3608. .sp 2P
  3609. .ce 1000
  3610. \fBCHARACTERISTICS\ OF\fR \ 
  3611. \fBEQUIPMENT\ USED\ FOR\ SETTING\ UP
  3612. .EF '%    Fascicle\ III.6\ \(em\ Rec.\ J.34''
  3613. .OF '''Fascicle\ III.6\ \(em\ Rec.\ J.34    %'
  3614. .ce 0
  3615. .sp 1P
  3616. .ce 1000
  3617. \fB7\ kHz\ TYPE\ SOUND\(hyPROGRAMME\ CIRCUITS\fR 
  3618. .ce 0
  3619. .sp 1P
  3620. .ce 1000
  3621. \fI(Geneva, 1980)\fR 
  3622. .sp 9p
  3623. .RT
  3624. .ce 0
  3625. .sp 1P
  3626. .LP
  3627.     \fBIntroduction\fR 
  3628. .sp 1P
  3629. .RT
  3630. .PP
  3631. An equipment allowing the establishment of 7\ kHz type
  3632. sound\(hyprogramme circuits (in accordance with CCIR Recommendation\ 503\ 
  3633. [1]) on 
  3634. carrier telephone systems which conform to the noise objectives in
  3635. Recommendation\ G.222\ [2] is defined here. The use of this equipment does not
  3636. cause either a mean or a peak load higher than that of the telephone channels 
  3637. which it replaces. The sound\(hyprogramme circuits set up on one group 
  3638. can be used only as monophonic circuits. 
  3639. .PP
  3640. The following recommendations, covering frequency position,
  3641. pre\(hyemphasis, compandor and programme\(hychannel pilot, are to be considered 
  3642. as 
  3643. integral parts of the Recommendation, forming the complete definition of the
  3644. equipment covered by this Recommendation.
  3645. .bp
  3646. .RT
  3647. .sp 2P
  3648. .LP
  3649. \fB1\fR     \fBFrequency position in the basic group 60\(hy108 kHz\fR 
  3650. .sp 1P
  3651. .RT
  3652. .PP
  3653. The frequency position in the basic group is shown in Figure
  3654. 1/J.34.  For the programme channels, the stability of the virtual carrier
  3655. frequency is \(+- | 0\uD\dlF261\u5\d and the programme\(hychannel pilot 
  3656. is fed in as 
  3657. 7833\ 1/3\ Hz (stability better than \(+- | 0\uD\dlF261\u5\d) in the audio\(hyfrequency 
  3658. position.
  3659. .RT
  3660. .LP
  3661. .rs
  3662. .sp 20P
  3663. .ad r
  3664. \fBFigure 1/J.34, (M), p.\fR 
  3665. .sp 1P
  3666. .RT
  3667. .ad b
  3668. .RT
  3669. .PP
  3670. \fINote\ 1\fR \ \(em\ Programme channel D can be replaced by telephone
  3671. channels\ 1 to\ 3; programme channel\ C by telephone channels\ 4 to\ 6; 
  3672. programme 
  3673. channel\ B by telephone channels\ 7 to\ 9; programme channel\ A by telephone
  3674. channels\ 10 to\ 12.
  3675. .PP
  3676. \fINote\ 2\fR \ \(em\ The use of programme channel D is only compatible with
  3677. group pilots at 84.14 and 84.08\ kHz, but not at 104.08\ kHz. Moreover, this
  3678. channel cannot be used in Group\ 3 of a supergroup with a 411.92\ kHz pilot or
  3679. a 411.86\ kHz pilot.
  3680. .PP
  3681. The frequency positions are as shown in Table 1/J.34.
  3682. .RT
  3683. .ce
  3684. \fBH.T. [T1.34]\fR 
  3685. .ce
  3686. TABLE\ 1/J.34
  3687. .ps 9
  3688. .vs 11
  3689. .nr VS 11
  3690. .nr PS 9
  3691. .TS
  3692. center box;
  3693. cw(60p) | cw(60p) .
  3694. Channel range  (kHz)     {
  3695. Virtual carrier frequency | ua\d\u)\d
  3696. (kHz)
  3697.  }
  3698. _
  3699. .T&
  3700. cw(60p) | cw(60p) .
  3701. 60 to \ 72    Inverted position \ 70.5\ 
  3702. .T&
  3703. cw(60p) | cw(60p) .
  3704. 72 to \ 84    Inverted position \ 82.25
  3705. .T&
  3706. cw(60p) | cw(60p) .
  3707. 84 to \ 96     {
  3708. Inverted position \ 94\fB.5\ \fR
  3709.  }
  3710. .T&
  3711. cw(60p) | cw(60p) .
  3712. 96 to 108    Inverted position 105.75
  3713. .TE
  3714. .LP
  3715. \ua\d\u)\d
  3716. The carrier frequencies are multiples of 11.75 kHz and can be
  3717. derived from a common generator frequency.
  3718. .nr PS 9
  3719. .RT
  3720. .ad r
  3721. \fBTableau 1/J.34 [T1.34], p.\fR 
  3722. .sp 1P
  3723. .RT
  3724. .ad b
  3725. .RT
  3726. .LP
  3727. .bp
  3728. .sp 2P
  3729. .LP
  3730. \fB2\fR     \fBPre\(hyemphasis and de\(hyemphasis\fR 
  3731. .sp 1P
  3732. .RT
  3733. .PP
  3734. Pre\(hyemphasis and de\(hyemphasis should be applied before the
  3735. compressor and after the expander respectively in accordance with
  3736. Recommendation\ J.17, the 800\ Hz attenuation of the pre\(hyemphasis being 
  3737. set to 
  3738. 6.5\ dB.
  3739. .RT
  3740. .sp 2P
  3741. .LP
  3742. \fB3\fR     \fB7833 1/3\(hyHz pilot signal\fR 
  3743. .sp 1P
  3744. .RT
  3745. .PP
  3746. At the sending end, the 7833 1/3\(hyHz pilot signal is fed in after
  3747. the pre\(hyemphasis and before the following modulator and compressor with 
  3748. a level of \(em29\ dBm0 \(+- | .1\ dB (the relative level at this point 
  3749. being defined under the assumption that the compressor is switched off 
  3750. and replaced by 0\ dB loss). In the absence of a programme signal, this 
  3751. pilot level is increased by 14\ dB by 
  3752. the compressor to \(em15\ dBm0 on the carrier transmission path. After having
  3753. passed through the expander, the pilot is branched off for control purposes
  3754. after the demodulator and before the de\(hyemphasis via a 7833\ 1/3\(hyHz 
  3755. bandpass 
  3756. filter and is then suppressed in the transmission channel.
  3757. .PP
  3758. The control functions of the pilot are frequency regeneration of the demodulator 
  3759. and compensation of the transmission loss deviations between 
  3760. compressor and expander. The frequency regeneration of the demodulator 
  3761. should be sufficiently accurate so that the frequency offset between the 
  3762. audio\(hyfrequency (AF) programmes at the transmit end and at the receive 
  3763. end is less than 0.6\ Hz even if the frequency offset of the group connection 
  3764. is\ 2\ Hz.
  3765. .RT
  3766. .sp 2P
  3767. .LP
  3768. \fB4\fR     \fBCompandor\fR 
  3769. .sp 1P
  3770. .RT
  3771. .PP
  3772. The characteristic of the compressor is the same as in
  3773. Recommendation\ J.31, \(sc\ 1.5.1 with the only exception that the output 
  3774. level is decreased by 3\ dB. The maximum compressor gain is 14\ dB, the 
  3775. minimum compressor gain is \(em6.5\ dB. With an input level of \(em18.5\ 
  3776. dBm0, its output level is 
  3777. \(em13\ dBm0.
  3778. .PP
  3779. The tolerance of the compressor gain is \(+- | .5\ dB, but it is \(+- | .1\ 
  3780. dB at programme signal levels at the compressor input of \(em\(if, \(em15 
  3781. and +3\ dBm0 (in agreement with Table\ 1/J.31). 
  3782. .PP
  3783. The amplification of the expander is 3 dB larger than that given in
  3784. Recommendation\ J.31, \(sc\ 1.5.1.
  3785. .RT
  3786. .sp 2P
  3787. .LP
  3788. \fB5\fR     \fBAttenuation/frequency distortion due to the sending and\fR 
  3789. \fBreceiving equipments\fR 
  3790. .sp 1P
  3791. .RT
  3792. .PP
  3793. The total attenuation/frequency distortion introduced by a sending and 
  3794. a receiving equipment should not exceed the following preliminarily 
  3795. recommended ranges:
  3796. .RT
  3797. .LP
  3798.     0.05 to 0.1 kHz: +0.7 to \(em1.0 dB
  3799. .LP
  3800.     0.1\ 
  3801. to 6.4 kHz: +0.5 to \(em0.5 dB
  3802. .LP
  3803.     6.4\ 
  3804. to 7 |  
  3805. kHz: +0.7 to \(em1.0 dB
  3806. .LP
  3807. relative to the gain at 800 or 1000 Hz.
  3808. .PP
  3809. \fINote\fR \ \(em\ These values are still under study. Three carrier
  3810. sections with two intermediate audio points according to the hypothetical
  3811. reference circuit (h.r.c.), (Recommendation\ J.11), should comply with 
  3812. the CCIR Recommendation cited in\ [3]. 
  3813. .sp 2P
  3814. .LP
  3815. \fB6\fR     \fBSuppression of carrier leaks\fR 
  3816. .sp 1P
  3817. .RT
  3818. .PP
  3819. Carrier leaks which, after demodulation, fall into the AF programme band 
  3820. should have a level lower than \(em68\ dBm0 in the carrier frequency 
  3821. position.
  3822. .PP
  3823. A carrier leak at, and residuals from pilots in the vicinity of,
  3824. 64\ kHz with a level above \(em68\ dBm0 will generate an intolerable single\(hytone 
  3825. interference at 6.5\ kHz in channel\ A. If required, it may be suppressed
  3826. sufficiently with a lowpass filter at the AF output of channel\ A. Then this
  3827. channel can be used for a 5\ kHz type sound\(hyprogramme circuit.
  3828. .RT
  3829. .sp 2P
  3830. .LP
  3831.     \fBReferences\fR 
  3832. .sp 1P
  3833. .RT
  3834. .LP
  3835. [1]
  3836.      CCIR Recommendation \fIPerformance characteristics of narrow\(hybandwidth\fR 
  3837. \fIsound\(hyprogramme circuits\fR , Vol.\ XII, Rec.\ 503, ITU, Geneva,\ 
  3838. 1978. 
  3839. .LP
  3840. [2]
  3841.      CCITT Recommendation \fINoise objectives for design of\fR \fIcarrier\(hytransmission 
  3842. systems of 2500\ km\fR , Vol.\ III, 
  3843. Rec.\ G.222.
  3844. .LP
  3845. [3]
  3846.      CCIR Recommendation \fIPerformance characteristics of narrow\(hybandwidth\fR 
  3847. \fIsound\(hyprogramme circuits\fR , Vol.\ XII, Rec.\ 503, \(sc\ 3.3.1, 
  3848. ITU, Geneva,\ 1978.
  3849. .LP
  3850. .bp
  3851.